調壓器前中壓管道選用無縫鋼管,調壓器后低壓管道選用熱鍍鋅水煤氣管。
無縫鋼管需有廠家材質證明書、合格證,鍍鋅管需有材質證明書和送檢質檢站送檢合格證明書。
樣板房安裝后,經有關監理公司、設計單位、質檢單位、建設單位認證后,室內管道安裝方可固定戶型,施工變更需設計單位出具施工變更通知單,不能隨意更改。
室外天面下降管除銹、防腐,采用手動機械除銹,除至可見金屬光澤為止,然后按如下工序進行防腐處理:
第一道涂P2070快干醇酸紅丹底漆,第二道涂磷酸酸漆,三~四道涂快干磁漆,四道加入15%的型稀釋劑,室內鍍鋅管采用涂二道快干漆。
天面及戶內管安裝必須注意坡度及坡向。天面管以0.003坡度坡向上升立管或下降立管,戶內管以0.003坡度坡向流量表兩側立管。
天面下降管U型管碼支架間距不同的管徑DN80、DN65為6.0m,DN50為4.5m,DN40、DN32為3.5米。
管道安裝離墻凈距:室外管70mm,室內管20mm。
管道穿墻、樓板及上升立管穿出地面處須用套管保護。根據燃氣行業協會下發文件要求使用熱收縮套管,所以穿墻、樓板及上升立管穿出地面處必須按規范配置套管。要求穿墻后應將墻面平整,若穿樓板處應高出50mm,穿地面應高出500mm,m.airporthotelslisboa.com套管與燃氣管間隙要用油麻瀝青漆堵嚴。
無縫鋼管除必要的設備連接外均采用焊接,焊條采用E4315,坡口V型,連接坡口為70°。
法蘭連接采用耐油橡膠石棉板(δ=3mm)安裝時必須與軸線垂直。
室內鍍鋅管采用螺紋連接,為提高螺紋光潔度及絲牙不變形,分2~3次完成,安裝后外露2~3扣。密封材料:選用聚四氟乙稀膠帶。
穿墻套管采用燃氣集團統一購買的熱收縮套管,穿墻無縫鋼管、鍍鋅管、穿墻部分都必須作防腐處理。
室內管道施工完畢后。斷開流量表調壓器用壓縮空氣分段吹掃。上升立管、天面下降立管吹掃壓力為0.45Mpa,流速20米/分,室內管吹掃壓力為0.1Mpa。
上升立管總閥門間需作跨接設閥門箱保護,閥門箱上用油漆注上"石油氣"及搶修電話,燃氣管道、上升管、天面管用黃色油漆刷上"石油氣、流向及色環"以示注意,并加鎖。下降立管上端設閥門箱,下端設下降立管放液閥保護箱。
篇2：花園住宅樓工程懸挑式鋼管腳手架施工方案
花園住宅樓工程懸挑式鋼管腳手架施工方案
***一期工程由一座地下車庫和28#、33#、36#、37#、38#樓和S5商鋪組成，28#、33#、36#、37#、38#樓為十八層框架剪力墻結構，總建筑面積為49600m2，五棟樓最大檐口高度為59.4m，腳手架頂部高度為61m。
由于建筑物高度大，落地式腳手架用材料費。外腳手架決定使用懸挑鋼管扣件式腳手架，從四層平面（8.7m）、十層平面（26.1m）和十六層（43.5m）用〔16槽鋼分三次懸挑，最大懸挑高度為17.5m。在〔16槽鋼上兩側焊角鋼固定，〔16槽鋼上焊套管固定腳手架立桿底腳，懸挑〔16槽鋼后端用∩型φ16圓鋼固定在內梁和邊梁上，懸挑〔16槽鋼前端使用鋼絲繩斜拉。
一、腳手架搭設
依據《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59－99）、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130－20**）、合肥市建筑工程安全文明站文件《關于扣件式鋼管腳手架搭拆和使用的有關規定》（合建管安〔20**〕12號）等規定。
腳手架材料選用?48×3.5鋼管，用螺栓緊固的扣件連接。鋼管、扣件應有出廠合格證。有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、裂紋的鋼管、有裂縫、變形的扣件和滑絲的螺栓禁止使用。
腳手架必須由具備資質的專業腳手架工程公司搭拆。架子公司必須與施工單位按規定簽定分包合同，明確合同雙方的權利和義務。架子公司必須向總包單位提供本單位營業執照、資質證書、安全生產許可證、項目經理、安全員的三類人員培訓合格證書和現場作業工人特種作業人員操作合格證書復印件。
腳手架每層高1.8m，掃地桿離〔16槽鋼小于20cm，步數為10層架?！?6槽鋼間距不大于1.5m，內立桿離墻0.25m。懸挑〔16槽鋼外挑長度不小于1.2m。樓內長度不得小于2.4m。
搭設方法：用直角扣件連接立桿和縱橫向水平桿。先連接立桿和橫向水平桿，再連接立桿和兩側縱向水平桿，中間二根縱向水平桿和橫向水平桿連接。桿端離扣件邊緣長度不小于10cm。
立桿、縱向水平桿用對接扣件接長，相鄰接頭位置必須錯開一層（跨），接頭宜在步（跨）中1/3處。
在腳手架外側每5~7根立桿沿整個長度方向和高度設置連續的剪刀撐。剪刀撐斜桿與水平面呈45°~60°夾角。剪刀撐采用搭接接長，搭接長度不小于1.2m，兩端使用二個旋轉扣件，間距不小于1m。斜桿和立桿連接。
連墻件一律使用剛性連接，間距是每層水平間隔不大于4.5m一組。在砼梁上預埋短鋼管或將短鋼管焊在厚度6mm鋼板上，鋼板四角留螺栓孔，用鐵膨脹螺栓固定在砼梁板上。將連墻件一端扣在短鋼管上、一端扣在腳手架內側立桿上。
腳手板選用竹笆，隔層滿鋪，四角用?1.2mm鐵絲固定在兩側縱向水平桿上。
腳手架外側每層在立桿內側扣1m高鋼管防護欄桿，并用1.8×6m密目式立網全封閉防護，網與縱向水平桿間，網與網間用網繩將網眼綁扣牢固。
屋面必須搭設上人斜道，坡度不大于1:3、滿鋪竹笆并綁扎防滑木條。
腳手架必須經總公司安技部專職人員驗收合格方準使用。使用時作業荷載按裝飾架要求不大于2kN/m2。
二、腳手架計算：
腳手架設計計算詳見與項目部簽訂分包合同的具有專業資質的架子公司編制專項施工組織設計，并由總包單位組織專家組進行專項方案論證。
三、腳手架的使用
腳手架使用前必須經股份公司建筑工程安技部專職安全人員驗收合格，使用時嚴禁超載。經常不斷地檢查腳手架變形情況，發生變形應及時處理。經常維護和加固腳手架，防患于未然。經常清理腳手架上的雜物和建筑垃圾，減少腳手架額外的負重，保持腳手架上的清潔。
夜間、大風、大雨時嚴禁在腳手架上作業。有高空禁忌癥者嚴禁上腳手架。冬季下雪后應及時采取措施融化架上的積雪，減輕架上的荷載。
腳手架既是室外裝飾的臨時設施，也是重要的安全設施，它的部件未經工地施工管理人員許可，嚴禁擅自拆除，如確應施工需要，需要進行變更，應做好變更記錄，先加固后拆除，施工完畢后立即恢復，并要經工地管理人員驗收合格方可繼續使用。
四、腳手架拆除
1、拆除前準備工作：
?。?）全面檢查腳手架的各部分是否符合構造要求。如發現隱患應及時加固處理。
?。?）根據檢查結果補充完善腳手架各部分連接，特別是連墻件，因為它是腳手架抗傾覆的重要保證。
?。?）由工地負責人進行腳手架拆除安全技術交底。特別要交待的是拆除順序、分段高差和材料傳送。
?。?）清除腳手架上的雜物和地面障礙物。
2、拆除時的規定：
?。?）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。地面應劃出警戒區并有專人監護。拆除人員必須是經過國家有關部門培訓合格的專業特種作業人員，身體健康、無高空禁忌癥。在架子上作業時必須系好安全帶。
?。?）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，一步一清，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不得大于一步，如高差大于或等于二步，應增設連墻件加固。拆除下一層腳手架前，必須將腳手眼修補完工。
?。?）當腳手架拆至下部最后一根立桿高度（6米）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。
?。?）當腳手架分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應先設置連墻件和橫向斜撐加固。
3、卸料時的規定：
?。?）各構配件嚴禁拋擲至地面。拆下的構配件先放在架子上，但不得超載。然后把材料用繩子吊至地面或排成人隊接力傳遞到地面。
?。?）運至地面的構配件應及時檢查，整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆放。
篇3：鋼管落地腳手架計算書(施工方案)
鋼管落地腳手架計算書（施工方案）
扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)、《建筑地基基礎設計規范》(GB 50007-20**)、《建筑結構荷載規范》(GB 50009-20**)、《鋼結構設計規范》(GB 50017-20**)等編制。
一、參數信息:
1.腳手架參數
雙排腳手架搭設高度為 15 米，立桿采用單立管；
搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，大小橫桿的步距為1.8 米；
內排架距離墻長度為0.35米；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；
采用的鋼管類型為 Φ48×3.0；
橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；
連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；
連墻件連接方式為雙扣件；
2.活荷載參數
施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；
同時施工層數:一層；
3.風荷載參數
本工程地處安徽省淮南市，基本風壓為0.35 kN/m2；
風荷載高度變化系數μz 為1.00，風荷載體型系數μs 為0.65；
腳手架計算中考慮風荷載作用
4.靜荷載參數
每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；
腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；
安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6；
腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；
每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；
5.地基參數
地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；
立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。
二、大橫桿的計算:
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；
腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；
活荷載標準值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；
靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；
活荷載的設計值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；
2.強度驗算
跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52 =0.192 kN.m；
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為 M2ma*= -0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m；
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 50.557 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式如下：
其中：
靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；
活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；
最大撓度計算值為：
V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.379 mm；
大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！
三、小橫桿的計算:
根據JGJ130-20**第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；
活荷載標準值：Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；
集中荷載的設計值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；
小橫桿計算簡圖
2.強度驗算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
Mqma* = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m；
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
Mpma* = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；
最大彎矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.356 kN.m；
最大應力計算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ；
小橫桿的最大彎曲應力 σ =79.342 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和
小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:
Vqma*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；
大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:
Vpma* = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105
×107800) = 0.794 mm；
最大撓度和 V = Vqma* + Vpma* = 0.008+0.794 = 0.802 mm；
小橫桿的最大撓度為 0.802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！
四、扣件抗滑力的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN；
腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷載標準值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；
荷載的設計值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN；
R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:
作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.50 = 2.975；
(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3
NG2= 0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2 = 0.742 kN；
(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14
NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；
經計算得到，靜荷載標準值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178 kN；
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值
NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；
風荷載標準值按照以下公式計算
其中Wo -- 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz -- 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 風荷載體型系數：取值為0.645；
經計算得到，風荷載標準值
Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.178+ 1.4×2.4= 8.374 kN；
考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.178+ 0.85×1.4×2.4= 7.87 kN；
風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5×
1.82/10= 0.091 kN.m；
六、立桿的穩定性計算:
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：
立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.374 kN；
計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；
計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定：l0 = 3.118 m；
長細比 Lo/i = 196 ；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 8374/(0.188×424)=105.055 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ = 105.055 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.870 kN；
計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得： k = 1.155 ；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；
計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；
長細比: L0/i = 196 ；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.188
立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 7870.17/(0.188×424)+91392.178/4490 = 119.087 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ = 119.087 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
七、最大搭設高度的計算:
按《規范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：
構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；
活荷載標準值：NQ = 2.4 kN；
每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m；
Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204
+1.4×2.4)]/(1.2×0.125)=77.033 m；
按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：
[H] = 77.033 /(1+0.001×77.033)=71.523 m；
[H]= 71.523 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。
腳手架單立桿搭設高度為20m，小于[H]，滿足要求！
按《規范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：
構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；
活荷載標準值：NQ = 2.4 kN；
每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m；
計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.091 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；
Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204+0.85×1.4×(2.4+0.188×4.24×100×0.077/4.49)))/(1.2×0.125)=69.564 m；
按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：
[H] = 69.564 /(1+0.001×69.564)=65.04 m；
[H]= 65.04 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。
腳手架單立桿搭設高度為20m，小于[H]，滿足要求！
八、連墻件的計算:
連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：
Nl = Nlw + N0
風荷載標準值 Wk = 0.158 kN/m2；
每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；
按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；
風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.584 kN；
連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；
連墻件承載力設計值按下式計算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 軸心受壓立桿的穩定系數；
由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；
又：A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；
Nl = 8.584 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！
連墻件采用雙扣件與墻體連接。
由以上計算得到 Nl = 8.584小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！
連墻件扣件連接示意圖
九、立桿的地基承載力計算:
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p ≤ fg
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 160 kpa；
其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ；
腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；
立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =31.481 kpa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 7.87 kN；
基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。
p=31.481 ≤ fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！