柳州至武宣公路工程

K1+700天橋現澆箱梁

滿堂支架及門洞方案計算書

目

錄

1編制依據1

2工程概況1

3現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求1

4現澆箱梁支架驗算1

4.1荷載計算2

4.1.1荷載分析2

4.1.2荷載組合2

4.1.3荷載計算2

4.2結構檢算4

4.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算4

4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗算6

4.2.3扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算7

4.2.4底模板計算8

4.2.5跨中工字鋼平臺支架體系驗算9

1

K1+700天橋現澆箱梁模板及滿堂支架方案計算書

1編制依據

（1）國家及地方政府、相關部委的法律法規、規章制度，建設單位的相關規定和要求；

（2）項目施工承包合同；

（3）本項目采用的標準、規范、規程等相關技術要求；

（4）我部對項目策劃和與本項目相關的管理規定；

（5）我部對該項目的施工調查情況；

（6）我公司現有或可協調、組織、解決的施工裝備和技術工藝。

2工程概況

K1+700天橋，設計汽車荷載為公路-II級。上部結構為17+34+17米預應力砼連續梁，橋面凈寬7米，箱梁頂寬8米，底寬4.45米，梁高1.5米，采用滿堂支架施工；下構橋臺均為柱式臺，鉆孔樁基礎；橋墩為實體方墩，鉆孔樁基礎。

3現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求

采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設10×15cm方木；縱向方木上設10×10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚15mm的優質竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現波浪形，影響外觀。

底板腹板位置處采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×90cm支架結構體系；翼緣板位置處采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×90cm支架結構體系。支架縱橫均設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每1.8m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋每1.8m設一道。

門洞采用C30基礎，基礎形式為50cm×50cm×950cm，基礎頂預埋1cm厚鋼板與鋼管連接；基礎用426×8mm鋼管作為立柱，鋼管間距為1.5米，鋼管柱頂焊接1cm后50cm×50cm鋼板，鋼板上焊接雙拼I40b工字鋼作為橫梁；橫梁上采用I40b工字鋼作為縱梁，縱梁間距為60cm。

4現澆箱梁支架驗算

本計算書分別以跨中和跨端處為例，對荷載進行計算，并對其支架和門洞體系進行檢算。

4.1荷載計算

4.1.1荷載分析

根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：

⑴

q1——

箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。

⑵

q2——

箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶

q3——

施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。

⑷

q4——

振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。

⑸

q5——

新澆混凝土對側模的壓力。

⑹

q6——

傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。

⑺

q7——

支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：

滿堂鋼管支架自重

立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距

支架自重q7的計算值(kPa)

60cm×60cm×90cm

3.38

4.1.2荷載組合

模板、支架設計計算荷載組合

模板結構名稱

荷載組合

強度計算

剛度檢算

底模及支架系統計算

⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺

⑴＋⑵＋⑺

側模計算

⑸＋⑹

⑸

4.1.3荷載計算

⑴

箱梁自重——q1計算

根據設計圖紙取跨中和跨端兩個代表截面進行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。

①

跨中截面處q1計算

根據橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=4.299m2則：

q1

＝=＝

取1.2的安全系數，則q1＝25.12×1.2＝30.14kPa

注：B——

箱梁底寬，取4.45m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。

②

跨端截面處q1計算

根據橫斷面圖，用CAD算得梁體截面積A=8.098m2則：

q1＝=＝

取1.2的安全系數，則q1＝47.31×1.2＝56.77kPa

注：B——

箱梁底寬，取4.45m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。

4.2結構檢算

4.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算

碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。

本工程現澆箱梁支架按φ48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

⑴

梁底截面處

在中支點橫隔板，鋼管扣件式支架體系采用60×60×90cm的布置結構，如圖：

因為跨中處荷載小于跨端處，因此只需對跨端處進行驗算。

①、立桿強度驗算

根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為〔N〕=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表13－5碗口式構件設計荷載〔N〕=35kN、路橋施工計算手冊中表13－5鋼管支架容許荷載〔N〕=35.7kN）。

立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK（組合風荷載時）

NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力；

NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力

∑NQK—施工荷載標準值；

于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×56.77=20.44KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

∑NQK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN

則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK=1.2×（20.44+0.36）+0.85×1.4×2.296=27.69KN＜〔N〕＝35kN，強度滿足要求。

②、立桿穩定性驗算

根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK（組合風荷載時），同前計算所得；

f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。

Φ—軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》附錄B得i＝15.8㎜。

長細比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝0.9m。

于是，λ＝L/i＝57，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》查附錄C得Φ＝0.829。

MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—風壓高度變化系數，參考《建筑結構荷載規范》表7.2.1得uz=1.38

us—風荷載腳手架體型系數，查《建筑結構荷載規范》表6.3.1第36項得：us=1.2

w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規范〉〉附表D.4

w0=0.8KN/m2

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立桿縱距0.6m；

h—立桿步距0.9m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

W—

截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

則，N/ΦA+MW/W＝27.69×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）＝78.857

KN/mm2≤f＝205KN/mm2

計算結果說明支架是安全穩定的。

4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗算

本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨端截面處按L＝60cm進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。

按跨端處3米范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。

①

方木間距計算

q＝（q1+

q2+

q3+

q4）＝（47.31+1.0+2.5+2）×3=158.43kN/m

M＝(1/8)

qL2=(1/8)×158.43×0.62＝7.1kN·m

W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

則：

n=

M/(

W×〔δw〕)=7.1/(0.000167×11000×0.9)=4.3(取整數n＝5根)

d＝B/(n-1)=3/4=0.75m

注：0.9為方木的不均勻折減系數。

經計算，方木間距小于0.75m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n＝3/0.3＝10。

②

每根方木撓度計算

方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4

則方木最大撓度：

fma*=(5/384)×〔(qL4)/(EI)〕=(5/384)×〔(158.43×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)〕=3.3×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m

(撓度滿足要求)

③

每根方木抗剪計算

τ=

MPa＜〔τ〕=1.7MPa

符合要求。

4.2.3扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用10×15cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm布置）進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距在中支點橋墩兩側均按0.25m（中對中間距）布設，在箱梁跨中部位均按30cm布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。

①

方木抗彎計算

q=(56.77+1.4×5.5)×0.6=38.68kN/m

Mma*＝38.68×0.62/8=1.7kN·m

W=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3

δ=

Mma*/

W=1.7/(3.75×10-4)=4.53MPa＜0.9〔δw〕＝9.9MPa（符合要求）

注：0.9為方木的不均勻折減系數。

②

方木抗剪計算

跨端最大剪力：τma*＝(qL/2)/A＝(38.68*0.6/2)/(0.1*0.15)KN/m2＝0.73N/mm2

遠小于木料最大橫紋剪切應力[τ]=3.2-3.5N/mm2的要求，故剪應力合格。

③

每根方木撓度計算

截面慣性矩：I=bh3/12=0.1*3.375*10-3/12=2.81*10-5m4；

撓度驗算：

f＝5qL4/(384EI)＝(5*38.68*0.64/(384*9*103*2.81*10-5))mm＝0.3mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm

撓度驗算合格

4.2.4底模板計算

箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：

通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時最不利位置，則有：

竹膠板彈性模量E＝5000MPa

方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4

⑴

5－5截面處底模板計算

①

模板厚度計算

q=(

q1+

q2+

q3+

q4)l=(56.77+1.0+2.5+2)×0.25=15.57kN/m

則：Mma*=

模板需要的截面模量：W=m2

模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為：

h=

因此模板采用1220×2440×15mm規格的竹膠板。

②

模板剛度驗算

fma*=＜0.6×0.25/400m=3.75×10-4m

故，撓度滿足要求

4.2.5跨中工字鋼平臺支架體系驗算

門洞搭設在34米的跨中位置，門洞形式為4.5×5米。門洞采用C30基礎，基礎形式為50cm×50cm×950cm，基礎頂預埋1cm厚鋼板與鋼管連接；基礎用426×8mm鋼管作為立柱長度4.1米，鋼管間距為2米，鋼管柱頂焊接1cm厚50cm×50cm鋼板，鋼板上焊接雙拼I40b工字鋼作為橫梁；橫梁上采用I40b工字鋼作為縱梁，縱梁間距為60cm。

（1）工字鋼縱梁計算

根據設計圖紙，門洞處現澆箱梁每延米混凝土方量為4.299m3，鋼筋混凝土重度取26KN/m3，模板、施工人員設備及混凝土振搗產生的荷載值每延米取45KN,因此門洞支架上方每延米荷載值為4.299×26×1.2+45×1.4=197.1(kN),門洞縱梁長為4.5m,門洞上方荷載總值為197.1×4.5=886.95(kN)

縱梁受力驗算

門洞縱梁整體受力的有15根，梁自重為0.738KN/m,縱梁跨徑為4.5m.

縱梁單位長度上的荷載值為q=886.95/（15×4.5）+0.738=13.9KN/m

受力簡圖如下:

梁跨中最大彎矩為:

Mma*=1/8qL2=1/8×13.9×4.52=35.2(kN·m)

支座處最大剪力值為:

Qma*=1/2qL=1/2×13.9×4.5=31.3(kN)

I40b型工字鋼:截面慣性矩I*=22781cm4,截面地抗拒W*=1139cm3,半截面面積S*=671.2cm3,腹板厚度d=12.5mm.縱梁所受的彎曲應力為:

σma*=

Mma*/W*=（35.2/1139）×103=30.9(Mpa)〈[σw]=145Mpa

抗彎強度滿足要求。

縱梁所受的剪應力為:

τma*=

Qma*·S*/I*·d=31.3×671.2×102/22781×12.5=7.4(Mpa)〈[τ]=85Mpa

抗剪強度滿足要求。

跨中撓度驗算:

fma*=＜4500/400m=11.25m

容許值

剛度滿足要求

（2）鋼結構門架橫梁I40b工字鋼計算

①受力簡圖

計算跨徑取2m，因橫梁為I40b工字鋼,為簡化計算將工字鋼上的荷載化為均布線荷載，按簡支梁計算。

②荷載計算

P1=（886.95+4.5×15×0.738）/2=468.38KN

則每排工字鋼集中力為:

P2=468.38/15=31.3KN

跨中最大彎矩：Qma*=31.3×1.286=40.2KN〈[Fw]

查工具書,得到厚度大于16-40的抗剪強度fv=120N/mm2

抗拉、抗壓和抗彎f=205

N/mm2

破壞時荷載[Fw]=fv(抗剪強度)×A(截面積)=205

N/mm2×94.07cm2=1928.4KN

③剛度驗算

按四等跨連續梁撓度系數計算：

在均布荷載作用下：M=系數×ql2，Q=系數×ql，f=系數×ql4/100EI

在集中荷載作用下：M=系數×ql，Q=系數×P，f=系數×ql3/100EI

只考慮集中荷載作用下撓度：f=1.079·PL3/（100×EI）=〈L/400=5mm容許值）單根40b滿足要求!

未考慮連續對力和彎矩的分配,計算時取最不利情況驗算.

（3）立柱受力驗算

門洞兩側由10根（實際承重的6根）直徑426mm的鋼管樁組成，立柱的荷載為1/2(門洞上方荷載+縱梁重量),縱梁重量為15×4.5×0.738KN/m

=49.8KN,因此立柱所受的荷載為:886.95+49.8+18×0.738=950.03KN,每根立柱所承受的荷載值可近似地取N=950.03/6=158.4KN,立柱高度為:4.1m

鋼管柱壁厚8mm。

鋼管凈截面積為：A==420**mm2

立柱所受壓力為：

立柱抗壓強度滿足要求

回旋半徑i=147.8

長細比=L/i=4100/147.8=27.7，查表得系數為0.9

穩定性：=158.4×103/（0.9×420**）=4.2MPa<140MPa

因此鋼管穩定性滿足要求

12

篇2：250扣件鋼管樓板模板支架計算書示例

　　250扣件鋼管樓板模板支架計算書示例

　　模板支架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-20**）。

　　模板支架搭設高度為4.4米，

　　搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。

　　圖1樓板支撐架立面簡圖

　　圖2樓板支撐架荷載計算單元

　　采用的鋼管類型48×3.0。

　　一、模板面板計算

　　面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

　　靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.350×0.800=5.280kN/m

　　活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

　　面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

　　本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

　　W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

　　I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

　　(1)抗彎強度計算

　　f = M / W < [f]

　　其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

　　M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

　　W —— 面板的凈截面抵抗矩；

　　[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

　　M = 0.100ql2

　　其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

　　經計算得到 M = 0.100×(1.2×5.280+1.4×2.400)×0.200×0.200=0.039kN.m

　　經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.039×1000×1000/43200=0.898N/mm2

　　面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

　　(2)抗剪計算

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.280+1.4×2.400)×0.200=1.164kN

　　截面抗剪強度計算值 T=3×1164.0/(2×800.000×18.000)=0.121N/mm2

　　截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

　　(3)撓度計算

　　v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

　　面板最大撓度計算值 v = 0.677×7.680×20**/(100×6000×388800)=0.036mm

　　面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

　　二、模板支撐方木的計算

　　方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。

　　1.荷載的計算

　　(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

　　q11 = 25.000×0.250×0.200=1.250kN/m

　　(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

　　q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m

　　(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：

　　經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m

　　靜荷載 q1 = 1.2×1.250+1.2×0.070=1.584kN/m

　　活荷載 q2 = 1.4×0.600=0.840kN/m

　　2.方木的計算

　　按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

　　均布荷載 q = 1.939/0.800=2.424kN/m

　　最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.42×0.80×0.80=0.155kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.800×2.424=1.164kN

　　最大支座力 N=1.1×0.800×2.424=2.133kN

　　方木的截面力學參數為

　　本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

　　W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

　　I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

　　(1)方木抗彎強度計算

　　抗彎計算強度 f=0.155×106/64000.0=2.42N/mm2

　　方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

　　(2)方木抗剪計算

　　最大剪力的計算公式如下:

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪強度必須滿足:

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪強度計算值 T=3×1164/(2×60×80)=0.364N/mm2

　　截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪強度計算滿足要求!

　　(3)方木撓度計算

　　最大變形 v =0.677×1.920×800.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.219mm

　　方木的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!

　　三、板底支撐鋼管計算

　　橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算

　　集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.13kN

　　支撐鋼管計算簡圖

　　支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

　　支撐鋼管變形圖(mm)

　　支撐鋼管剪力圖(kN)

　　經過連續梁的計算得到

　　最大彎矩 Mma*=0.640kN.m

　　最大變形 vma*=1.30mm

　　最大支座力 Qma*=9.332kN

　　抗彎計算強度 f=0.64×106/4491.0=142.49N/mm2

　　支撐鋼管的抗彎

　　支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!

　　四、扣件抗滑移的計算

　　縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

　　R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

　　計算中R取最大支座反力，R=9.33kN

　　單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!

　　當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

　　雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

　　五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)

　　作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

　　1.靜荷載標準值包括以下內容：

　　(1)腳手架的自重(kN)：

　　NG1 = 0.129×4.400=0.568kN

　　(2)模板的自重(kN)：

　　NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN

　　(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

　　NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN

　　經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.792kN。

　　2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

　　經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

　　3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

　　N = 1.2NG + 1.4NQ

　　六、立桿的穩定性計算

　　不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

　　其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 8.44

　　—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；

　　i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60

　　A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24

　　W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

　　—— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0 —— 計算長度 (m)；

　　如果完全參照《扣件式規范》，由公式(1)或(2)計算

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1 —— 計算長度附加系數，取值為1.155；

　　u —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70

　　a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m；

　　公式(1)的計算結果： = 94.10N/mm2，立桿的穩定性計算< [f],滿足要求!

　　公式(2)的計算結果： = 31.52N/mm2，立桿的穩定性計算< [f],滿足要求!

　　七、樓板強度的計算

　　1.計算樓板強度說明

　　驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。

　　寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=3375.0mm2，fy=300.0N/mm2。

　　板的截面尺寸為 b×h=4500mm×250mm，截面有效高度 h0=230mm。

　　按照樓板每7天澆筑一層，所以需要驗算7天、14天、21天...的

　　承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：

　　2.計算樓板混凝土7天的強度是否滿足承載力要求

　　樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m，

　　樓板計算范圍內擺放6×6排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。

　　第2層樓板所需承受的荷載為

　　q=1×1.2×(0.35+25.00×0.25)+

　　1×1.2×(0.57×6×6/4.50/4.50)+

　　1.4×(2.00+1.00)=29.17kN/m2

　　計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×29.17=131.27kN/m

　　板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算

　　Mma*=0.0513×ql2=0.0513×131.27×4.502=136.37kN.m

　　驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線

　　得到7天后混凝土強度達到58.40%，C35.0混凝土強度近似等效為C20.4。

　　混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.80N/mm2

　　則可以得到矩形截面相對受壓區高度：

　　ξ= Asfy/bh0fcm = 3375.00×300.00/(4500.00×230.00×9.80)=0.10

　　查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為

　　s=0.095

　　此層樓板所能承受的最大彎矩為：

　　M1= sbh02fcm = 0.095×4500.000×230.0002×9.8×10-6=221.7kN.m

　　結論：由于∑Mi = 221.67=221.67 > Mma*=136.37

　　所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。

　　第2層以下的模板支撐可以拆除。