主線橋支架驗算書
計算依據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ166-20**)。
1、荷載組合及計算斷面選取
現澆箱梁采用滿堂支架法施工，箱梁支架全部采用鋼管支架。根據支架使用說明，當橫桿步距為600mm時，每根立桿可承受最大豎直荷載為40KN；當橫桿步距為1200mm時，立桿可承受最大荷載為30KN。通過對箱梁斷面的計算，最終確定支架施工方案。
2、荷載計算：
?。?）、新澆筑混凝土自重標準值：
鋼筋混凝土容重：r=26KN/m3、梁高h=2.3m。
端橫梁單位荷載：
q端橫梁=rh=2.3×26=59.8KN/m2
跨中（等截面）單位荷載：
0.25×11.5+0.22×11.5+0.45×1.83×4+0.5×0.5×0.2×12=9.299m2；
q跨中=9.299/11.5×26=21.024KN/m2
?。?）、模板及支撐梁自重標準值：
?、倏招膬饶Ｖ衲z板自重標準值：
竹膠板容重：取0.14KN/m2（厚度按1.5cm計算）
q芯模=（2.233×6+1.43×6+0.54×12）×0.14/11.5=0.35KN/m2
?、?、縱梁方木自重標準值：
木板、方木容重：6KN/m3
竹膠模板下縱梁為10×8方木，端橫梁處間距20cm，
q端=0.1×0.08×6/0.2=0.24KN/m2
?、?、橫梁方木自重標準值：
木板、方木容重：6KN/m3
橫梁方木為10×15方木，順橋向間距60cm,
q橫梁=0.1×0.15×6/0.6=0.15KN/m2
?、?、模板采用1.5cm厚竹膠板，容重取0.14KN/m2
Q竹模=（11.5+1.8×2）×0.14/11.5=0.18KN/m2
模板及支撐梁自重標準值合計：0.35+0.24+0.15+0.18=0.92KN/m2
?。?）、施工人員和施工料具行走運輸或堆放荷載
均布荷載取2.5KN/m2（數據參見《橋梁施工工程師手冊》）
?。?）、振搗混凝土對水平面產生的荷載2.0KN/m2
?。?）考慮風荷載的影響，水平風荷載的標準值按下式計算
Wk=0.7μsμzW0=0.7×1.0×0.8×0.35=0.20（KN/㎡）
式中Wk--風荷載標準值(KN/㎡)；
μs--風荷載體型系數；按《建筑結構荷載規范》規定取1.00；
μz--風壓高度變化系數；按《建筑結構荷載規范》規定取0.8；
W0--基本風壓(KN/㎡)；按《建筑結構荷載規范》查得0.35KN/㎡。
3、橫隔梁斷面處驗算
最不利荷載組合
橫隔梁處支架立桿縱橫向間距為60cm×60cm，支架步距60cm，模板采用1.5cm厚竹膠板。取單位荷載最大的端梁處驗算。根據規范要求，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數再進行組合。永久荷載的分項系數取1.2，可變荷載的分項系數取1.4；計算構件變形（撓度）時，荷載設計值、各類荷載分項系數均取1.0。
(1)模板計算
最不利設計荷載為：
1.2×（59.8+0.35+0.18）+1.4×（2.5+2+0.2）=78.976KN/㎡
模板每米上的荷載為：q=78.976×0.2=15.8KN/m
模板跨中彎矩計算（最不利）（按連續結構計算）：M1/2=qL2/10=0.063KN.m
面板的凈截面抵抗矩：W=L1×h2/6=0.6×0.0152/6=2.25×10-5m3
強度驗算：
σ=M/W=0.063/2.25×10-5/1000=2.8MPa<〔σ〕=7MPa滿足要求。
抗剪計算[可以不計算]：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×15.8×0.2=1.896kN
截面抗剪強度計算值T=3×1896/(2×200×15)=0.948N/mm2
截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2
抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求。
撓度驗算：
截面慣性矩：I=bh3/12=0.6×0.015×0.015×0.015/12=1.6875×10-7m4
fma*=5ql4/384EI<[fma*]=l/400
面板最大撓度計算值fma*=5×15.8×20**/(384×7000×168750)=0.279mm<〔fma*〕=200/400=0.5mm，滿足要求。
(2)底模下方木驗算
底模下方木規格為10×8cm，橫向間距為20cm，方木下鋪10×15方木，縱向間距為60cm。
受力驗算最不利設計荷載為：
1.2×（59.8+0.35+0.18+0.24）+1.4×（2.5+2+0.2）=79.264KN/㎡
方木單位長度的均布荷載：q=79.264×0.2=15.85KN/m
跨中彎矩：M1/2=qL2/8=15.85×0.62/8=0.713KN.m
截面模量：W=bh2/6=0.1×0.082/6=1.067×10-4m3
強度驗算：
σ=M/W=713/1.067/10-4=6.682MPa<〔σ〕=11MPa滿足要求。
抗剪計算[可以不計算]：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×15.85×0.6=5.706kN
截面抗剪強度計算值T=3×5706/(2×100×80)=1.07N/mm2
截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2
抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求。
撓度驗算：
慣性矩：I*=Bh3/12=10.00×8.00×8.00×8.00/12=426.7cm4；
fma*=5qL4/(384EI)=5×15.85×6004/(384×9×103×4.267×106)=0.696mm<〔fma*〕=600/400=1.5mm滿足要求。
(3)分配梁計算
支架托架頂橫橋向采用10×15方木，跨度為0.6m，縱向間距0.6m。
受力驗算最不利設計荷載為：
1.2×（59.8+0.35+0.18+0.24+0.15）+1.4×（2.5+2+0.2）=79.444KN/㎡
橫梁單位荷載：q=79.444×0.6=47.666KN/m
跨中彎矩：M1/2=qL2/8=0.125×47.666×0.62=2.145KN.m
截面模量：W=Bh2/6=10×15×15/6=375cm3
強度驗算：σ=M/W=2145÷375=5.72MPa<〔σ〕=11MPa符合要求。
抗剪計算[可以不計算]：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×15.85×0.6=5.706kN
截面抗剪強度計算值T=3×5706/(2×100×80)=0.57N/mm2
截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2
抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求。
撓度計算：
慣性矩：I*=I*=Bh3/12=10.00×15.00×15.00×15.00/12=2813cm4；
fma*=5ql4/(384EI)=5×47.666×6004/(384×9×103×2.813×107)=0.0.318mm<〔fma*〕=600/400=1.5mm
符合要求。
(4)支架計算
橫隔梁處支架采用Ф48×3.5mm鋼管（按Ф48×3.0mm鋼管計算），支架豎桿縱橫向間距為60cm×60cm，步距b取0.6m。
每延米鋼管重量為33.3N
截面抵抗矩：W=4.493×103mm3
截面慣性矩：I=1.078×105mm4
回轉半徑：i=15.95mm
彈性模量：E=2.15×105MPa
容許應力〔σ〕=215MPa
立桿截面積A=4.24×102mm2
?。?）、立桿穩定性驗算
立桿穩定性應滿足下式：N≤ψA〔σ〕
立桿截面積A=4.24×10-4m2，回轉半徑i=1.595cm，〔σ〕=215MPa，支架高度H=7.0m。
碗扣架鋼管自重:N1=7×0.14=0.98KN
模板與混凝土自重荷載，N2=(59.8+0.92)×0.6×0.6=21.859KN
施工人員及料具產生的荷載N3=2.5×0.6×0.6=0.9KN
振搗混凝土對水平面產生的荷載N4=2.0×0.6×0.6=0.72KN
不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：
N=1.2×（0.98+21.859）+1.4×（0.9+0.72）=29.675KN
由于步距b=0.6m,長細比λ=b/i=60/1.595=37.62，查表得壓桿的穩定系數ψ=0.837。
經計算：σ=N/ψA=29.675/0.837/4.24×10-1=83.618MPa
不考慮風荷載時立桿的穩定性計算<[f]=215MPa,滿足要求!
考慮風荷載時：
立桿的穩定性計算公式為：
風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式
MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4
風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式
Pr=5×1.4Wklal0/16
其中Wk--風荷載標準值(kN/m2)；
Wk=0.2kN/m2
a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；
h--立桿的步距，0.60m；
la--立桿迎風面的間距，0.60m；
lb--與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；
l0--計算長度，取0.600+2×0.200=1.000m；
風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力：
Pr=5×1.4×0.2×0.600×1.000/16=0.053kN.m；
風荷載產生的彎矩：
Mw=1.4×0.2×0.600×1.000×1.000/8-0.053×1.000/4=0.00775kN.m；
考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；
Nw=1.2×22.839+0.9×1.4×1.62+0.9×1.4×0.00775/0.600=29.464kN
經計算得到=29464/(0.837×424)+0.9×10000/4493=85.026MPa；
考慮風荷載時立桿的穩定性計算<[f]=215MPa,滿足要求!
?。?）、縱向、橫向水平桿不需計算
腳手架立柱柱距，施工層的縱向、橫向水平桿間距不超過《縱向、橫向水平桿不需計算的最大容許柱距（一）》中數量值時，可不對縱向、橫向水平桿進行抗彎強度、抗彎剛度及扣件抗滑移計算。表中最小值為1.2m，因本工程腳手架柱間距均未超1.2m，故不需計算縱向和橫向水平桿進行驗算。
(7)翼板下支架計算
翼板砼最厚處為50cm,最大荷載為0.5×26=13KN遠小于[N]=30KN滿足要求。
通過以上計算證明，橫隔梁處立桿縱橫向間距60cm×60cm,水平桿步距60cm，符合要求。所以為了保證施工安全，橫隔梁處均采用上述結構形式進行支架施工。
4、跨中等截面驗算
最不利荷載組合
漸變段和跨中處支架擬采用立桿縱橫向間距為60cm×60cm，支架步距90cm，模板采用竹膠板模板，模板厚度h=15mm，取單位荷載最大的漸變段進行驗算。根據規范要求，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數再進行組合。永久荷載的分項系數取1.2，可變荷載的分項系數取1.4；計算構件變形（撓度）時，荷載設計值、各類荷載分項系數均取1.0
。(1)模板計算
最不利設計荷載為：
1.2×（21.024+0.35+0.18）+1.4×（2.5+2+0.2）=32.445KN/㎡
模板每米上的荷載為：q=32.445×0.2=6.489KN/m
模板跨中彎矩計算（最不利）（按連續結構計算）：M1/2=qL2/10=0.026KN.m
面板的凈截面抵抗矩：W=L1×h2/6=0.6×0.0152/6=2.25×10-5m3
強度驗算：
σ=M/W=0.026/2.25×10-5/1000=1.16MPa<〔σ〕=7MPa滿足要求。
抗剪計算[可以不計算]：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×6.489×0.2=0.779kN
截面抗剪強度計算值T=3×779/(2×200×15)=0.390N/mm2
截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2
抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求。
撓度驗算：
截面慣性矩：I=bh3/12=0.6×0.015×0.015×0.015/12=1.6875×10-7m4
fma*=5ql4/384EI<[fma*]=l/400
面板最大撓度計算值fma*=5×6.489×20**/(384×7000×168750)=0.114mm<〔fma*〕=200/400=0.5mm，滿足要求。
(2)底模下方木驗算
底模下方木規格為10×8cm，橫向間距為20cm，方木下鋪10×15方木，縱向間距為60cm。
受力驗算最不利設計荷載為：
1.2×（21.024+0.35+0.18+0.24）+1.4×（2.5+2+0.2）=32.733KN/㎡
方木單位長度的均布荷載：q=32.733×0.2=6.55KN/m
跨中彎矩：M1/2=qL2/8=6.55×0.62/8=0.295KN.m
截面模量：W=bh2/6=0.1×0.082/6=1.067×10-4m3
強度驗算：
σ=M/W=295/1.067/10-4=2.765MPa<〔σ〕=11MPa滿足要求。
抗剪計算[可以不計算]：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×6.55×0.6=2.358kN
截面抗剪強度計算值T=3×2358/(2×100×80)=0.442N/mm2
截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2
抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求。
撓度驗算：
慣性矩：I=Bh3/12=10.00×8.00×8.00×8.00/12=426.7cm4；
fma*=5qL4/(384EI)=5×6.55×6004/(384×9×103×4.267×106)=0.288mm<〔fma*〕=600/400=1.5mm滿足要求。
(3)分配梁計算
支架托架頂橫橋向采用10×15方木，跨度為0.6m，縱向間距0.6m。
受力驗算最不利設計荷載為：
1.2×（21.024+0.35+0.18+0.24+0.15）+1.4×（2.5+2+0.2）=32.913KN/㎡
橫梁單位荷載：q=32.913×0.6=19.748KN/m
跨中彎矩：M1/2=qL2/8=0.125×19.748×0.62=0.889KN.m
截面模量：W=Bh2/6=10×15×15/6=375cm3
強度驗算：σ=M/W=889÷375=2.37MPa<〔σ〕=11MPa符合要求。
抗剪計算[可以不計算]：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×19.748×0.6=7.109kN
截面抗剪強度計算值T=3×7109/(2×100×150)=0.71N/mm2
截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2
抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求。
撓度計算：
慣性矩：Im.airporthotelslisboa.comBh3/12=10.00×15.00×15.00×15.00/12=2813cm4；
fma*=5ql4/(384EI)=5×19.748×6004/(384×9×103×2.813×107)=0.132mm<〔fma*〕=600/400=1.5mm
符合要求。
?。?）支架立桿穩定性驗算
已知數據同前。
碗扣架鋼管自重:N1=7×0.14=0.98KN
模板與混凝土自重荷載，N2=(21.024+0.92)×0.6×0.6=7.900KN
施工人員及料具產生的荷載N3=2.5×0.6×0.6=0.9KN
振搗混凝土對水平面產生的荷載N4=2.0×0.6×0.6=0.72KN
不考慮風荷載時：
立桿的軸向壓力設計值：
N=1.2×（0.98+7.9）+1.4×（0.9+0.72）=12.924KN
由于步距b=0.6m,長細比λ=b/i=90/1.595=56.426，查表得壓桿的穩定系數ψ=0.699。
經計算：σ=N/ψA=12.924/0.699/4.24×10-1=43.607MPa
不考慮風荷載時立桿的穩定性計算<[f]=215MPa,滿足要求!
考慮風荷載時：
立桿的穩定性計算公式為：
風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式
MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4
風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式
Pr=5×1.4Wklal0/16
其中Wk--風荷載標準值(kN/m2)；
Wk=0.2kN/m2
a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.
20m；h--立桿的步距，0.90m；
la--立桿迎風面的間距，0.60m；
lb--與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；
l0--計算長度，取0.900+2×0.200=1.300m；
風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力：
Pr=5×1.4×0.2×0.600×1.300/16=0.068kN.m；
風荷載產生的彎矩：
Mw=1.4×0.2×0.600×1.300×1.300/8-0.068×1.300/4=0.013kN.m；
考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；
Nw=1.2×8.88+0.9×1.4×1.62+0.9×1.4×0.013/0.600=12.725kN
經計算得到=12725/(0.699×424)+0.9×13000/4493=45.539MPa；
考慮風荷載時立桿的穩定性計算<[f]=215MPa,滿足要求!
?。?）支架縱向、橫向水平桿不需計算
腳手架立柱柱距，施工層的縱向、橫向水平桿間距不超過《縱向、橫向水平桿不需計算的最大容許柱距（一）》中數量值時，可不對縱向、橫向水平桿進行抗彎強度、抗彎剛度及扣件抗滑移計算。表中最小值為1.2m，因本工程腳手架柱間距均未超過1.2m，故不需計算縱向和橫向水平桿進行驗算。
(6)翼板下支架計算
翼板砼最厚處為50cm,最大荷載為0.5×26=13KN遠小于[N]=30KN滿足要求。
通過以上計算證明，跨中等截面處立桿縱橫向間距60cm×60cm,水平桿步距90cm，符合要求。
5、地基承載力的計算
?。?）橫隔梁及變截面處地基承載力計算
每根立桿的軸心壓力N=29.675KN，立桿下鋪設10×20cm的木墊板，L=4m，每塊墊板上有7根立桿，每排立桿對地基的壓力∑N=7×29.675=207.725KN
則地基承載力為207.725/（4×0.2）=259.656KPa
由上面計算可知，鋼管支架搭設柱距為60cm，橫梁處的排距60cm，基底承載力須達到259.656KPa。
本橋地基采取碾壓原地面，檢測承載力，如果達不到支架基底要求承載力，個別地段換填處理，最后在上面做15cm厚石灰土+20cm厚C20混凝土，能夠滿足地基承載力要求。
?。?）跨中等截面處地基承載力計算
每根立桿的軸心壓力N=12.924KN，立桿下鋪設10×20cm的木墊板，L=4m，每塊墊板上有7根立桿，每排立桿對地基的壓力∑N=7×12.924=90.468KN
則地基承載力為85.652/（4×0.2）=113.085KPa
由上面計算可知，鋼管支架搭設橫橋向柱距為60cm，縱向排距為60cm，橫桿步距90cm基底承載力須達到113.085KPa。
本橋地基采取碾壓原地面，檢測承載力，如果達不到支架基底要求承載力，個別地段換填處理，最后在上面做15cm厚石灰土+20cm厚C20混凝土，能夠滿足地基承載力要求。
6、門洞處支架驗算
本橋現澆梁第二孔跨342省道，梁高2.3m，為保證道路通行能力，左右幅分別搭設雙門洞，門洞凈跨4.0m，計算跨徑取5.2m；橫托梁采用10號槽鋼，縱過梁采用I36工字鋼，箱梁下橫向間距0.6m，翼板處間距0.9m,其上橫橋向鋪設10×8cm木方，縱向間距0.2m?？v梁以上部分受力驗算同跨中斷面。
2.門洞縱過梁剛度驗算
查表得I=16574cm4，W=920.8cm3，E=2.06×105Mpa，[f]=l/400=520/400=1.30cm。
取最不利組合荷載P=1.2*（21.024+0.35+0.24+0.18）+1.4*（2.5+2+0.2）=21.794KN/m2
縱梁自重為65.66kg/m，縱梁單根長度12.0m，跨兩個門洞，每個門洞平均分攤6.0m。P=65.66×10×6/0.6/5.2=1.263KN/m2
縱梁單位長度的均布荷載：q=（21.794+1.263）×0.6=13.834KN/m
強度驗算：
M=qL2/8=13.834×5.22/8=46.759KN.m
W=920.8cm3
σ=M/W=46.759/920.8/10-3=50.781MPa<〔σ〕=215MPa
計算其撓度：
I*=16574cm4；
撓度驗算：
fma*=5qL4/(384EI)=5×13.834×520**/(384×2.06×105×16.574×107)=3.86mm<〔fma*〕=5200/400=13.00mm
撓度滿足要求。
橫托梁計算：
門架橫托梁采用10號槽鋼，下部支架縱橫間距0.3m，步距0.6m。
橫向分配梁上的支座反力為：P=13.834×6.0/2=41.502KN
強度驗算：
M=Pl2/4=41.502×0.3/4=3.113KN.m
W=39.4cm3
σ=M/W=3.113/39.4/10-3=79.01MPa<〔σ〕=215MPa
強度滿足要求。
計算其撓度：
I*=198.3cm4；
撓度驗算：
f=Pl3/48EI=（41.502×3004）/（48×2.06×105×198.3×104）=0.017mm＜[f]=L/400=300/400=0.75mm
撓度滿足要求。
4、鋼管計算
當橫桿步距為600mm時，每根立桿可承受最大豎直荷載為40KN；鋼管所受力為橫向分配梁傳下的力，因門洞中間處橫向分配梁所受力最大，則其傳遞到鋼管的力也最大，取門洞中間處鋼管計算。由以上計算可知，每道縱向分配梁傳遞到橫向分配梁的力為：P=41.502KN，則橫向分配梁傳遞到每根鋼管的力為：F=P/6=6.917KN<40KN滿足要求
5、地基承載力的計算
由以上計算可知（按中間支墩計算），立桿對地基（0.3×0.3范圍）的壓力為6.917KN，考慮支架自重（0.98KN
）則地基承載力為：（6.917+0.98）/(0.3×0.3)=87.744KPa，在臨時支墩條形基礎混凝土澆筑前，對地基承載力進行檢測，基底承載力須達到87.744Kpa，滿足要求后，方可澆筑條形基礎C25混凝土。條形基礎下為老路面，基底承載力能夠滿足要求。支架預壓堆載重量及堆載高度計算
1、端梁、橫隔梁及漸變段處荷載計算
?。?）、新澆筑混凝土自重標準值：
1-1斷面端橫梁單位荷載：q端橫梁=rh=26×2.3=59.8KN/m2
?。?）、模板及支撐梁自重標準值：
模板及支撐梁自重標準值合計：0.35+0.24+0.15+0.18=0.92KN/m2
?。?）、施工人員和施工料具行走運輸或堆放荷載
模板驗算：均布荷載取2.5KN/m2
?。?）、振搗混凝土對水平面產生的荷載2.0KN/m2
?。?）、考慮風荷載的影響，水平風荷載的標準值按下式計算
Wk=0.7μsμzW0=0.7×1.0×0.8×0.35=0.20（KN/m2）
堆載重量合計（59.8+0.92+2.5+2+0.2）×1.2=78.504KN/m2
堆載高度：砂的密度按1800㎏/m3計算，78.504/1.8/9.8=4.45m，（砂的密度考慮了含水量）。由于用砂的堆載高度偏高，也可用鋼筋堆載。
2、跨中及等截面處堆載重量計算：
?。?）、新澆筑混凝土自重標準值：
3-3斷面跨中（等截面）單位荷載：q跨中=9.299/11.5×26=21.024KN/m2
?。?）、模板及支撐梁自重標準值：
模板及支撐梁自重標準值合計：0.40+0.30+0.17+0.19=1.06KN/m2
?。?）、施工人員和施工料具行走運輸或堆放荷載
模板驗算：均布荷載取2.5KN/m2
?。?）、振搗混凝土對水平面產生的荷載2.0KN/m2
?。?）考慮風荷載的影響，水平風荷載的標準值按下式計算
Wk=0.7μsμzW0=0.7×1.0×0.8×0.35=0.20（KN/m2）
堆載重量合計(21.024+0.92+2.5+2+0.2)×1.2=31.97KN/m2。
堆載高度：砂的密度按1800㎏/m3計算，31.97/1.8/9.8=1.8m。
篇2：單側支架埋件驗算書
單側支架埋件驗算書
一、側壓力計算
混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：
式中F------新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3
t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；t=200/(20+15)=5.7
T------混凝土的溫度（°）取20°
V------混凝土的澆灌速度（m/h）;取2m/h
H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取5.2m
Β1------外加劑影響修正系數，摻外加劑時取1.2；
Β2------混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1；110-150mm時，取1.15。這里為160mm,取1.2
=0.22*25*5.2*1.2*1.2*21/2
=61.0kN/m2
=25*5.1=127.5kN/ m2
取二者中的較小值，F=61.0kN/ m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kN/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：（折減系數為0.85）
q=61.0*1.2*0.85+4*1.4=68.62kN/ m2
二、單側支架主要承受混凝土側壓力，取混凝土最大澆筑高度為5.2 m，側壓力取為F=68.62KN/m2，有效壓頭高度h=2 .4m。（見下圖）
三、支架受力計算
單側支架按間距800mm布置，埋件為300mm。
1、分析支架受力情況：取o點的力矩為0，則：
2879×R=F1×（2400*0.333+2800）+F2×1400
R=156.89KN
其中：
F1=0.5*2.4*0.8*68.62=65.78KN
F2=2.8*1.0*0.8*68.62=153.48KN
2、由R分解成兩個互為垂直的力，其中一個與地面成45度，大小為：T45°=156.21KN（cos5.3°=T/F總）
埋件間距300mm
其中單個埋件最大拉力為：F= T45°*0.3=46.87KN
四、埋件強度驗算
預埋件為Ⅱ級螺紋鋼d=25mm，埋件最小有效截面積為：A=3.14×102=314mm2
軸心受拉應力強度：σ=F/A=50.27×103/314
=160.10MPa <f=320MPa符合要求
五、埋件錨固強度驗算
對于彎鉤螺栓，其錨固強度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎內的錨固作用。
錨固強度：F錨=πdhτb=3.14*25*550*3.5
=151.1kN>F=93.16KN符合要求
其中：
F錨-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）
d-地腳螺栓直徑（mm）
h-地腳螺栓在砼基礎內的錨固深度（mm）
τb-砼與地腳螺栓表面的粘結強度(N/mm2)
墻體模板
直墻體厚最大為500mm，澆筑模板高度為5.2m，面板采用15mm多層板；豎向背楞采用木方，間距為300mm，水平背楞采用雙槽鋼背楞；
面板驗算
將面板視為支撐在木方上的三跨連續梁計算，面板長度取板長2440mm，板寬度b=1220mm，面板為15mm厚膠合板,木方間距為l=280mm。
強度驗算
面板最大彎矩：=(68.62 ×280×280)/10=0.54×106Nomm
面板的截面系數：=×1220×152=4.58×104mm3
應力：=0.54×106/4.58×104=11.8N/mm2<=13 N/mm2
故滿足要求
其中：-木材抗彎強度設計值，取13 N/mm2
E-彈性模量，木材取9.5×103 N/mm2，鋼材取2.6×105 N/mm2
撓度驗算：
撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則
q2=68.62×1=68.62 kN/ m
模板撓度由式
=68.62×2804/(150×9.5×103×34.3×104)
=0.86mm<[ω]=280/300=0.93mm
故滿足要求
面板截面慣性矩：I=bh3/12=1220×153/12=34.3×104mm4
木方驗算：
木方作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=1000mm。
木方上的荷載為： =68.62×0.28=19.21N/mm
F-混凝土的側壓力
-木方之間的水平距離
強度驗算
最大彎矩=0.1×19.21×10002=1.92×106Nomm
木方截面系數：
m應力：<=13N/mm2 滿足要求
木工字梁截面慣性矩：
撓度驗算：
懸臂部分撓度：
=19.2×2804/(8×9.5×103×8.3×106)=0.19mm<[ω]=0.75mm
跨中部分撓度
=19.2×10004×(5-24×0.32)/(384×9.5×103×8.3×106)=0.37mm<[ω]=0.38mm
[ω]-容許撓度，[ω]=L/400
,L=1000mmλ-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，
槽鋼背楞驗算：
槽鋼作為主背楞支承在單側支架上，可作為支承在單側支架上的連續梁計算，其跨距等于支架間距最大為L=800mm。
雙槽鋼上的荷載為： =68.62×1=68.62N/m
強度驗算
最大彎矩=0.1×68.62×8002=4.4×106Nomm
雙槽鋼截面系數：W=57.7×2=115.4×103mm3
應力：<=215N/mm2
滿足要求
雙槽鋼截面慣性矩：I=692×104mm4
撓度驗算：
懸臂部分撓度：
=68.62×3004/(8×2.6×105×692×104)=0.12mm<[ω]=0.75mm
跨中部分撓度
=68.62×10004×(5-24×0.52)/(384×2.6×105×6.92×106)=-0.10mm<[ω]=0.37mm
[ω]-容許撓度，[ω]=L/400,L=800mm
λ-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，
面板、木梁、槽鋼背楞的組合撓度：
5.2米懸臂處撓度：w=0.86+0.17+0.12=1.15mm<3mm
跨中撓度：w=0.86+0.37+0.10=1.33mm<3mm
滿足施工對模板質量的要求。
篇3：空調室外機支架安全自查溫馨提示
空調室外機支架安全自查溫馨提示
尊敬的z花園社區全體居民：
您好！
隨著居民生活水平的提高，安裝空調已非常的普遍，轄區內布滿了大大小小的空調室外機，有些空調室外機的固定、支撐基本上是靠鐵質的三角支架。
近年來，由于常年風吹雨淋，部分空調室外機支架已出現松動、腐蝕等現象?？照{室外機支架損壞導致維修工、室外機墜落的現象屢有發生，對行人及住戶造成很大的安全隱患，空調支架易生銹、老化、壽命短的弊端也日漸顯露。
針對這種現象z花園社區居委會特別提醒廣大居民：為了您和他人的安全，請不要在空調室外機上放置物品，以免發生支架松散物品掉落砸傷他人等事故；另外敬請使用空調超過五年以上的住戶，及時請專業的空調售后維修服務廠家進行必要的加固及安全檢查，如果有歪斜、安裝不牢固以及嚴重銹蝕等安全隱患請及時消除，避免發生高空墜落等意外。
小區的安全、和諧、靠大家共同的努力維護。感謝全體居民對轄區的安全工作給予的積極支持和配合！