電梯井道內架子、安全網搭設工程安全生產操作規程

　　1、從二層樓面張掛安全網，往上每隔10米(或三層)設置一道，安全網必須完好無損，牢固可靠。

　　2、拉接必須牢靠，墻面預埋張網鋼筋直徑不少于14，鋼筋埋入長度不少于30d。

　　3、電梯井道防護安全網不得隨意拆除，待安裝電梯搭設腳手架時，每搭到安全網高度時方可拆除。

　　4、電梯井道的腳手架一律用鋼管、扣件搭設，立桿與橫桿均用直角扣件連接，扣件的緊固力矩達到4-5kg.m。

　　5、腳手架所有橫楞兩端均與墻面撐緊，四周橫楞與墻面的距離，平衡對重一側為60cm，其他三側均為40 cm，離墻空擋處應加隔排鋼管，間距應不大于20 cm，隔排鋼筋四周里墻面不大于20 cm。

　　6、腳手架柱距不大于1.8米，排距為1.8米，每低于樓層面20 cm處加搭一排橫楞，橫向間距為35 cm，滿鋪竹笆，竹笆一律用18#雙股并聯綁扎不少于4點與鋼管綁扎牢固。

　　7、腳手架拆除順序應自上而下進行，拆下的鋼管、竹笆等須妥善運出電梯井道，禁止亂扔亂拋。

　　8、電梯井道內的設施，必須由腳手架保養人員定期進行檢查、保養，發現隱患及時消除。

　　9、張設安全網及拆除井道內的設施時，操作人員必須戴好安全帶，掛點必須安全可靠。

篇2：建設集團規范懸挑腳手架搭設通知

　　建設集團關于規范懸挑腳手架搭設的通知

　　各工程公司、分公司、直屬項目部：

　　鑒于當前集團公司各施工現場懸挑外腳手架的搭設、防護存在較多的問題，集團公司現明確如下事宜，各工程公司（分公司、專業公司）、直屬項目部必須嚴格遵守。

　　1、懸挑外架搭設前必須編制專項施工方案（應結合結構外立面和平面的變化情況），方案中懸挑梁平面定位圖、懸挑梁側面示意圖、懸挑梁受力驗算等內容必不可少。

　　2、懸挑外架的分段搭設高度不得超過6 層，也不得大于24米。整體分段應合理規劃，可以通過地面落地式外腳手架進行高度調整，以使經濟合理。

　　3、懸挑外架采用16 號以上工字鋼作為主懸挑梁（嚴禁采用腳手架管作為主挑梁，采用槽鋼時應有防側彎措施），工字鋼長≥3.35m，且錨固段長度不得小于外挑段長度的1.5倍，通過預埋在梁板內鋼筋環錨固。

　　4、建筑物角部、只有邊梁而無樓板部位或結構邊緣的懸挑梁板不滿足承載能力要求無特別設計處理時懸挑梁外端必須設置直徑不小于15 的鋼絲繩進行斜拉，鋼絲繩上設花籃螺桿，腳手架立桿、懸挑主梁、斜拉鋼絲繩、花籃螺桿一一對應。

　　5、因結構平面的變化，懸挑梁的定位及錨固應因地制宜（相臨懸挑梁的間距不得大于1.50m）：對于框架結構，應直接在樓面裝設；對于剪力墻部位，應通過預留孔裝設或直接埋置于剪力墻內；對于只有邊梁而無樓板部位，應增加懸挑梁長度予以處理或在對邊梁結構無影響的情況下直接埋置于邊梁內；對于建筑物陽角，可將懸挑梁埋置于角柱內或采取附圖做法；

　　6、對于結構邊緣布置有懸挑梁、板的部位，應對懸挑梁、板的承載能力進行復核，若不滿足要求，應將懸挑梁的起挑點退后設置。

　　7、懸挑架底部必須采用硬質封閉，并設置擋腳板，外立面采用密目安全網防護，地處鬧市和重要地帶應采取鋼板網或竹籬笆等加強防護。

　　8、其他關于腳手架的立桿間距、步距、剪刀撐、橫向斜撐、連墻桿等按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20** 執行。

　　二O**年九月十二日

篇3：X工程懸挑架子搭設施工方案

　　
　　某工程懸挑架子搭設施工方案
　　一、工程概況
　　***教育學院綜合樓為框架剪力墻結構，地下建筑面積3648m2，地上建筑面積3245m2，其中地下三層、各層層高（由上自下）分別為3.55m、3m、2.8m；地上五層，總高度為18.30m，其中一層層高為3.9m,其它標準層層高為3.6m。
　　二、腳手架搭設方案
　　結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物周邊（有地下室部分）搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，共搭設11步架，每步架高1.8m，橫距1.05m，縱距1.5m（根據工程實際可以適當調整）；無地下室部分在二層樓面處搭設型鋼式（18#槽鋼）懸挑架，槽鋼間距見附圖，共挑9步架，每步架高1.8m，橫距1.05m，一層外腳手架在地下室周邊土方回填后方可搭設。
　　三、腳手架材質
　　1、所用材料都經建設主管部門產品認證，并經現場取樣試驗合格后才投入使用。
　　2、腳手架應選用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管，表面平整光滑，無銹蝕、分層、壓痕、劃道和硬彎。搭設架子前應對鋼筋管保養，除銹并統一涂色。搭設架子使用的扣件規格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷、貼合面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。
　　3、腳手片采用質地堅韌竹竿制作，用2寸鐵釘銷牢。
　　四、腳手架計算
　　懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（一）
　　鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-20**）。
　　計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.2米，立桿采用單立管。
　　搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。
　　采用的鋼管類型為48×3.0，
　　連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。
　　施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設6層。
　　懸挑水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度1.60米。
　　懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。
　　一、大橫桿的計算:
　　大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
　　按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
　　1.均布荷載值計算
　　大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m
　　腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
　　活荷載標準值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
　　靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
　　活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
　　大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
　　大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
　　2.抗彎強度計算
　　最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩
　　跨中最大彎矩計算公式如下:
　　跨中最大彎矩為
　　M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m
　　支座最大彎矩計算公式如下:
　　支座最大彎矩為
　　M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m
　　我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
　　=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2
　　大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
　　3.撓度計算
　　最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
　　計算公式如下:
　　靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
　　活荷載標準值q2=1.050kN/m
　　三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
　　V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm
　　大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!
　　二、小橫桿的計算:
　　小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
　　用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
　　1.荷載值計算
　　大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN
　　腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN
　　活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
　　荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
　　小橫桿計算簡圖
　　2.抗彎強度計算
　　最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和
　　均布荷載最大彎矩計算公式如下:
　　集中荷載最大彎矩計算公式如下:
　　M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m
　　=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2
　　小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
　　3.撓度計算
　　最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和
　　均布荷載最大撓度計算公式如下:
　　集中荷載最大撓度計算公式如下:
　　小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度
　　V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm
　　集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN
　　集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度
　　V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm
　　最大撓度和
　　V=V1+V2=3.194mm
　　小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!
　　三、扣件抗滑力的計算:
　　縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
　　R≤Rc
　　其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；
　　R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
　　1.荷載值計算
　　橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN
　　腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN
　　活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
　　荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN
　　單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
　　當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；
　　雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；
　　四、腳手架荷載標準值:
　　作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
　　靜荷載標準值包括以下內容：
　　(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248
　　NG1=0.125×16.200=2.022kN
　　(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15
　　NG2=0.150×6×1.500×(1.050+0.200)/2=0.844kN
　　(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15
　　NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN
　　(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005
　　NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN
　　經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.662kN。
　　活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
　　經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
　　風荷載標準值應按照以下公式計算
　　其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：W0=0.350
　　Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：Uz=1.250
　　Us——風荷載體型系數：Us=1.200
　　經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.350×1.250×1.200=0.368kN/m2。
　　考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
　　N=1.2NG+0.85×1.4NQ
　　風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式
　　MW=0.85×1.4Wklah2/10
　　其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；
　　la——立桿的縱距(m)；
　　h——立桿的步距(m)。
　　五、立桿的穩定性計算:
　　1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算
　　其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.01kN；
　　——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；
　　i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；
　　l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；
　　k——計算長度附加系數，取1.155；
　　u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；
　　A——立桿凈截面面積，A=4.24cm2；
　　W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；
　　——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=137.01
　　[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；
　　不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算
　　其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.02kN；
　　——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；
　　i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；
　　l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；
　　k——計算長度附加系數，取1.155；
　　u——計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50
　　A——立桿凈截面面積，A=4.24cm2；
　　W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；
　　MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.213kN.m；
　　——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=171.99
　　[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；
　　考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　六、連墻件的計算:
　　連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：
　　Nl=Nlw+No
　　其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：
　　Nlw=1.4×wk×Aw
　　wk——風荷載基本風壓值，wk=0.368kN/m2；
　　Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
　　No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000
　　經計算得到Nlw=8.335kN，連墻件軸向力計算值Nl=13.335kN
　　連墻件軸向力設計值Nf=A[f]
　　其中——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=20.00/1.60的結果查表得到=0.97；
　　A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。
　　經過計算得到Nf=84.157kN
　　Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!
　　連墻件采用扣件與墻體連接。
　　經過計算得到Nl=13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!
　　連墻件扣件連接示意圖
　　七、懸挑梁的受力計算:
　　懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算
　　懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。
　　懸臂單跨梁計算簡圖
　　支座反力計算公式
　　支座彎矩計算公式
　　C點最大撓度計算公式
　　其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。
　　本工程算例中，m=1400mm，l=1600mm，ml=200mm，m2=1250mm；
　　水平支撐梁的截面慣性矩I=1272.70cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.40cm3。
　　受腳手架作用集中強度計算荷載N=1.2×3.66+1.4×4.73=11.01kN
　　水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m
　　k=1.40/1.60=0.88
　　kl=0.20/1.60=0.13
　　k2=1.25/1.60=0.78
　　代入公式，經過計算得到
　　支座反力RA=32.338kN
　　支座反力RB=-9.932kN
　　最大彎矩MA=16.201kN.m
　　抗彎計算強度f=16.201×106/(1.05×141400.0)=109.118N/mm2
　　水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
　　受腳手架作用集中計算荷載N=3.66+4.73=8.39kN
　　水平鋼梁自重計算荷載q=25.69×0.0001×7.85×10=0.20kN/m
　　最大撓度Vma*=4.900mm
　　按照《鋼結構設計規范》(GB50017-20**)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2800.0mm
　　水平支撐梁的最大撓度小于2800.0/400,滿足要求!
　　八、懸挑梁的整體穩定性計算:
　　水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平,計算公式如下
　　其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：
　　經過計算得到b=570×10.5×68.0×235/(2500.0×180.0×235.0)=0.90
　　由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-20**)附錄B其值用b'查表得到其值為0.745
　　經過計算得到強度=16.20×106/(0.745×141399.99)=153.81N/mm2；
　　水平鋼梁的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　九、錨固段與樓板連接的計算:
　　1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：
　　水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.932kN
　　水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為
　　其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8[f]=50N/mm2；
　　所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[9932×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm
　　水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。
　　2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：
　　錨固深度計算公式
　　其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=9.93kN；
　　d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；
　　[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；
　　h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于9931.90/(3.1416×20×1.5)=105.4mm。
　　3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：
　　混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式
　　其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=9.93kN；
　　d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；
　　b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；
　　fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.31N/mm2；
　　經過計算得到公式右邊等于109.5kN
　　樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!
　　懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（二）
　　鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-20**）。
　　計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.2米，立桿采用單立管。
　　搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。
　　采用的鋼管類型為48×3.0，
　　連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。
　　施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設6層。
　　懸挑水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度3.50米，建筑物內錨固段長度3.70米。
　　懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物3.00m。
　　一、大橫桿的計算:
　　大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
　　按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
　　1.均布荷載值計算
　　大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m
　　腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
　　活荷載標準值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
　　靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
　　活荷載的計算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
　　大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
　　大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
　　2.抗彎強度計算
　　最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩
　　跨中最大彎矩計算公式如下:
　　跨中最大彎矩為
　　M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m
　　支座最大彎矩計算公式如下:
　　支座最大彎矩為
　　M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m
　　我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
　　=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2
　　大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
　　3.撓度計算
　　最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
　　計算公式如下:
　　靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
　　活荷載標準值q2=1.050kN/m
　　三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
　　V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm
　　大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!
　　二、小橫桿的計算:
　　小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
　　用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
　　1.荷載值計算
　　大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN
　　腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN
　　活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
　　荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
　　小橫桿計算簡圖
　　2.抗彎強度計算
　　最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和
　　均布荷載最大彎矩計算公式如下:
　　集中荷載最大彎矩計算公式如下:
　　M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m
　　=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2
　　小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
　　3.撓度計算
　　最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和
　　均布荷載最大撓度計算公式如下:
　　集中荷載最大撓度計算公式如下:
　　小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度
　　V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm
　　集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN
　　集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度
　　V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm
　　最大撓度和
　　V=V1+V2=3.194mm
　　小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!
　　三、扣件抗滑力的計算:
　　縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
　　R≤Rc
　　其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；
　　R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
　　1.荷載值計算
　　橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN
　　腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN
　　活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
　　荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN
　　單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
　　當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；
　　雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；
　　四、腳手架荷載標準值:
　　作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
　　靜荷載標準值包括以下內容：
　　(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248
　　NG1=0.125×16.200=2.022kN
　　(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15
　　NG2=0.150×6×1.500×(1.050+2.300)/2=2.261kN
　　(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15
　　NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN
　　(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005
　　NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN
　　經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.080kN。
　　活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
　　經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
　　風荷載標準值應按照以下公式計算
　　其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：W0=0.350
　　Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：Uz=1.250
　　Us——風荷載體型系數：Us=1.200
　　經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.350×1.250×1.200=0.368kN/m2。
　　考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
　　N=1.2NG+0.85×1.4NQ
　　風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式
　　MW=0.85×1.4Wklah2/10
　　其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；
　　la——立桿的縱距(m)；
　　h——立桿的步距(m)。
　　五、立桿的穩定性計算:
　　1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算
　　其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=12.71kN；
　　——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；
　　i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；
　　l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；
　　k——計算長度附加系數，取1.155；
　　u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；
　　A——立桿凈截面面積，A=4.24cm2；
　　W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；
　　——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=158.18
　　[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；
　　不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算
　　其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.72kN；
　　——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.19；
　　i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；
　　l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；
　　k——計算長度附加系數，取1.155；
　　u——計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50
　　A——立桿凈截面面積，A=4.24cm2；
　　W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；
　　MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.213kN.m；
　　——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=193.16
　　[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；
　　考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　六、連墻件的計算:
　　連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：
　　Nl=Nlw+No
　　其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：
　　Nlw=1.4×wk×Aw
　　wk——風荷載基本風壓值，wk=0.368kN/m2；
　　Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
　　No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000
　　經計算得到Nlw=8.335kN，連墻件軸向力計算值Nl=13.335kN
　　連墻件軸向力設計值Nf=A[f]
　　其中——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=230.00/1.60的結果查表得到=0.33；
　　A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。
　　經過計算得到Nf=28.899kN
　　Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!
　　連墻件采用扣件與墻體連接。
　　經過計算得到Nl=13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!
　　連墻件扣件連接示意圖
　　七、懸挑梁的受力計算:
　　懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。
　　懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。
　　本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體2300mm，支拉斜桿的支點距離墻體=3000mm，
　　水平支撐梁的截面慣性矩I=1272.70cm4，截面抵抗矩W=141.40cm3，截面積A=25.69cm2。
　　受腳手架集中荷載P=1.2×5.08+1.4×4.73=12.71kN
　　水平鋼梁自重荷載q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m
　　懸挑腳手架示意圖
　　懸挑腳手架計算簡圖
　　經過連續梁的計算得到
　　懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)
　　懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)
　　懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)
　　各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為
　　R1=24.022kN,R2=3.027kN,R3=0.115kN
　　最大彎矩Mma*=4.479kN.m
　　抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=4.479×106/(1.05×141400.0)+14.413×1000/2569.0=35.777N/mm2
　　水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
　　八、懸挑梁的整體穩定性計算:
　　水平鋼梁采用[18a號槽鋼U口水平,計算公式如下
　　其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：
　　經過計算得到b=570×10.5×68.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.75
　　由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-20**)附錄B其值用b'查表得到其值為0.691
　　經過計算得到強度=4.48×106/(0.691×141399.99)=45.86N/mm2；
　　水平鋼梁的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　九、拉桿的受力計算:
　　水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算
　　其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。
　　各支點的支撐力RCi=RUisini
　　按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為
　　RU1=28.014kN
　　十、拉桿的強度計算:
　　拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=28.014kN
　　拉桿的強度計算：
　　上面拉桿以鋼管100.0×10.0mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算：
　　=N/A<[f]
　　其中N——斜拉桿的軸心壓力設計值，N=28.01kN；
　　A——斜拉桿凈截面面積，A=29.85cm2；
　　——斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是9.39N/mm2；
　　[f]——斜拉桿抗拉強度設計值，f=215N/mm2；
　　受拉斜桿的穩定性計算<[f],滿足要求!
　　斜撐桿的焊縫計算：
　　斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下
　　其中N為斜撐桿的軸向力，N=28.014kN；
　　lw為斜撐桿件的周長，取314.16mm；
　　t為斜撐桿的厚度，t=10.00mm；
　　ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；
　　經過計算得到焊縫抗拉強度=28013.73/(314.16×10.00)=8.92N/mm2。
　　對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!
　　十一、錨固段與樓板連接的計算:
　　水平鋼梁與樓板壓點的計算應該采用無支點懸臂形式計算結果