機電設備運輸路線布置及結構加固方案
運輸路線布置見地下室頂板加固示意圖，本工程擬采用碗扣式腳手架對地下室一～三層粱板進行加固將施工荷載均勻傳至地下室底板。加固方案如下：
碗扣式腳手架由鋼管立管、橫管、碗扣接頭組成。其核心部件為碗扣接頭，是由上、下碗扣、橫桿接頭和限位銷等組成，碗扣接頭可同時連接四根橫桿，橫桿可以互相垂直或偏轉一定角度，可組成直線形、曲線形、直角交叉形等其他形式等。腳手架的主要配件共有8 種，輔助配件共有17 種，另外還配有多種不同功能的輔助配件，如可調的底座和托撐、腳手板、加梯、挑粱等，市場有成套成品供應，可購置自行組裝。
碗扣式腳手架具有結構簡單，構造合理，桿件全部軸向連接，力學性能和整體穩定性好。碗扣接頭具有很好的強度和剛度：下碗扣軸向抗剪極限強度位166.7KN，上碗扣偏心的極限強度為42KN；橫桿接頭的抗彎能力，在跨中集中荷載作用下為6-9KN.M。
搭設方法及構造要求：
腳手架搭設地基要求同一般扣件式鋼管腳手架。
碗扣式鋼管腳手架立柱縱距為1.2m，橫距為0.9m，步距為1.2m。
搭設時立桿的接長縫應錯開，第一層立桿應用長1.8m 和3.0m 的立桿錯開布置，往上均用3.0 長桿，至頂層再用1.8m 和3.0 兩種長桿找平。
腳手架除立桿和橫桿外，一般還設斜桿，以增強腳手架的穩定。斜桿同立桿的連接與橫桿與立桿的連接相同，對于不同尺寸的框架，應配備相應長度斜桿。
斜桿可裝成節點斜桿或裝成非節點斜桿。
支架的步距不應大于1.8m，立桿的縱距和橫距應不大于1.5m，且h/la 和h/lb必須≥1；
支架立桿在頂層橫桿之上的伸出長度a≤0.5（μlw-1）h，且應盡量減少；
多排支架的四周外側面均應設置不少于占其1/3 框格的節點斜桿；
各層橫桿和掃地桿必須雙向滿設。
斜桿應盡量布置在框架節點上，在拐角邊緣及端部必須設置斜桿，中間可均勻間隔布置。此外，對于一字形及開口形腳手架，應在兩端橫向框架內沿全高連續設置節點橫桿。
連接點應按規定和要求設置。一般每層均設附墻連接點，連接點水平距離為框架結構的柱距，用鋼管和扣件將腳手架與柱鎖緊。支撐架（剪刀撐）應每4～6跨設置一組，每道剪刀撐跨越5～7 根立桿，沿高度連續設置，并應對稱布置，與地面夾角為450～600 用扣件與腳手架連接，在腳手架立桿底端之上100～300mm 處一律遍設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。
立于地面上的立桿底部及頂部應加設16 號槽鋼，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0.15m2。
鋼管腳手架的垂直偏差應≤1/300，且應同時控制其垂直最大偏差值：架高≤20m 時不大于50mm?？v向鋼立桿的水平偏差應≤1/250,且全架長的水平偏差值應不大于50mm。
設計計算要點：
由于絕大多數碗扣式鋼管支撐架的斜桿設置數量不會達到占其框數格的一半，屬于"非幾何不變桿系結構"構架，但其穩定承載能力顯著高于扣件式鋼管腳手架，在計算上作必要的調整，要點如下：
3 排以上碗扣式鋼管支撐架按：2 步3 跨"連墻計算；
碗扣式鋼管支撐架穩定性驗算中立桿計算長度系數μ1w 按表5－22表查出并按以下情況乘以相應的調制系數后使用；
多排支架（斜桿設置符合上述構造要求），當支架高度≤4m 時，取調制系數為0.85；當支架高度>4m 時，取調整系數為0.9。
設計計算步驟如下：
本計算過程主要數據及計算公式均來源于由中國建筑工業出版社出版的《建筑施工手冊》（第四版）第五章相關內容。
1）計算模板底粱以上荷載的標準值；
本支架主要用于為廣場施工臨時加固，廣場設計允許使用荷載為5KN/m2，而本工程因現場布置和大型機電設備運輸需要，必須對廣場局部進行加固處理，施工現場重型荷載主要為混凝土罐車（按8m3 考慮）和屋頂冷凍機組（重約20T）。
現場荷載主要考慮：
C、 恒載（永久荷載）：腳手架材料的自重；
D、 活荷載（可變荷載）：包括施工荷載（作業層上人員、材料、機具的重量）和風荷載。因支撐架位于地下，計算時不考慮風、雪、地震等其他荷載。
按5－14 式：Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2 計算：
式中 Hi－立桿計算截面以上的架高（m）;
n1－同時存在的作業層設置數；
la－立桿縱距；
gk1（以每米架高計的構架基本結構桿部件的自重計算基數（KN/m）。
查表5-8（碗扣式鋼管腳手架的gk1 值）得：
中：0.1315（KN/m）；
邊：0.1152（（KN/m）；
角：0.0944（KN/m）；
gk2（以每米立桿縱距（la）計的作業層面材料的自重計算基數（KN/m）。
查表5-10（作業層面材料自重計算基數gk2 值）得：
gk2＝0.1575（KN/m）
gk3（以每米架高計的外立面整體拉結桿和防護材料得自重計算基數（KN/m）。
查表5-11（整體拉結和防護材料自重計算基數g k3 值）得：
gk3＝0.0423（KN/m）
恒荷載標準值Gk 為：
Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2
?。?（0.1315＋0.0423）＋3×1.2×0.1575
?。?.2622KN(中)
?。?.197KN(邊)
?。?.138KN（角）
施工荷載標準值Qk 的計算
Qk＝n1laqk
施工荷載主要考慮地下室頂板，n1 取1，la 為立桿縱距1.2m，式中 qk－按每米立桿間距la 計的作業層施工荷載標準計算基數（KN/m）。
按表5-12（作業層施工荷載計算基數qk 值），先計算實用施工荷載標準值考慮罐車四輪接觸頂板面積為3×2.5＝7.5m2
重量計算：（8×2.5×103＋5×103）×9.8＝245KN
245/7.5=32KN/m2
采用插值法計算施工荷載：
32÷3×1.35＝14.4KN/m
Qk＝n1laqk
Qk＝1×1.2×14.4
Qk＝17.28KN
2）依荷載情況初選支架立桿布置間距，本方案初選為縱距1.2m、橫距0.9m；
3）按下式粗算立桿軸力的設計值N'；
不組合風載N'＝1.2（N'G1K+NG2K）+1.4NQK
N'G1K=0.038nH0
0.038－Φ4.8×3.5 鋼管單位自重（KN/M）；
n－考慮橫桿和斜桿設置的系數，其值可取3.5；
H0－搭設高度（m）,地下室層高4.2m，取4m；
N'G1K=0.038nH0
N'G1K=0.038×3.5×4＝0.532KN
NG2K－其他恒載標準值在立桿中產生的軸力（KN）；
取最大中桿1.262KN
NQK－施工荷載（活載）標準值在立桿中產生的軸力
NQK＝17.28KN
N'＝1.2（N'G1K+NG2K）+1.4
NQK?。?.2×（0.532＋1.262）＋1.4×17.28
?。?6.34KN
4）確定初設支架立桿的μ1`w 值，計算如下：
四周外側面設置不少于占其1/3 框格的節點斜桿0.90μ1w，縱橫向立桿間距均設為0.9 米，步距設為1.2m（其它類型步長一般為1.2m 和1.8m）。
計算得：
h/la：1.2÷1.2＝1
h/lb：1.2÷0.9＝1.333
la 為立桿縱距，lb 為立桿橫距（mm），h 為支架步距，本支架設步距為1.2m。
查表5－22（碗扣式鋼管腳手架單肢桿件得計算長度系數μ1w 值）。
查表得：μ1w 值為
角立桿中部立桿邊立桿
首步架1.5721.3501.560
其他步架1.7181.4351.693
按表5-92（碗扣式鋼管支架立桿μ1`w 的計算式）計算μ1`w 值為0.85μ1w（如下表所示）：
角立桿中部立桿邊立桿
首步架1.3361.1481.326
其他步架1.4601.221.44
5）依H0（搭設高度）和N'值，從表5-89（普碳鋼管支架立桿的穩定承載力Rd(KN)）中查得Rd≥1.2 N'的μ1wh 的值，確定橫桿的步距h；
Rd≥1.2 ×26.34
Rd≥31.61KN
按步距為1.2m，分別與上表中對應的μ1`w 值相乘，5-89 表中取角立桿計算長度最大值1.752，查表H0＝4m 時，Rd＝37.2KN，規格為Φ4.8×3.5 普碳鋼一欄值，橫桿步距能滿足要求。
6）按設計構架和荷載計算NG1k、NQk 和N。當N≤Rd 或、NG1k≤NG1'k 時，驗算合格。
按原有設計構架不變時，NG1K＝N'G1K，且有Rd＝37.2KN，N 仍為支撐架計算軸力值26.34KN。
Rd≥N
故步距取1.2m、立桿縱距取0.9m、橫桿間距取1.2m 時支撐架最大設計值為33.3KN，能滿足施工需要。
樓層重型車輛行走時為防止局部結構發生混凝土沖切破壞，必須對行走車道進行加固，現場主要考慮加鋪20mm 厚，長3000mm 鋼板組成臨時車道。
平時加固區域可作為材料堆場及現場臨時設施布置。
篇2：機電設備運輸路線布置結構加固方案
機電設備運輸路線布置及結構加固方案
運輸路線布置見地下室頂板加固示意圖，本工程擬采用碗扣式腳手架對地下室一～三層粱板進行加固將施工荷載均勻傳至地下室底板。加固方案如下：
碗扣式腳手架由鋼管立管、橫管、碗扣接頭組成。其核心部件為碗扣接頭，是由上、下碗扣、橫桿接頭和限位銷等組成，碗扣接頭可同時連接四根橫桿，橫桿可以互相垂直或偏轉一定角度，可組成直線形、曲線形、直角交叉形等其他形式等。腳手架的主要配件共有8 種，輔助配件共有17 種，另外還配有多種不同功能的輔助配件，如可調的底座和托撐、腳手板、加梯、挑粱等，市場有成套成品供應，可購置自行組裝。
碗扣式腳手架具有結構簡單，構造合理，桿件全部軸向連接，力學性能和整體穩定性好。碗扣接頭具有很好的強度和剛度：下碗扣軸向抗剪極限強度位166.7KN，上碗扣偏心的極限強度為42KN；橫桿接頭的抗彎能力，在跨中集中荷載作用下為6-9KN.M。
搭設方法及構造要求：
腳手架搭設地基要求同一般扣件式鋼管腳手架。
碗扣式鋼管腳手架立柱縱距為1.2m，橫距為0.9m，步距為1.2m。
搭設時立桿的接長縫應錯開，第一層立桿應用長1.8m 和3.0m 的立桿錯開布置，往上均用3.0 長桿，至頂層再用1.8m 和3.0 兩種長桿找平。
腳手架除立桿和橫桿外，一般還設斜桿，以增強腳手架的穩定。斜桿同立桿的連接與橫桿與立桿的連接相同，對于不同尺寸的框架，應配備相應長度斜桿。
斜桿可裝成節點斜桿或裝成非節點斜桿。
支架的步距不應大于1.8m，立桿的縱距和橫距應不大于1.5m，且h/la 和h/lb必須≥1；
支架立桿在頂層橫桿之上的伸出長度a≤0.5（μlw-1）h，且應盡量減少；
多排支架的四周外側面均應設置不少于占其1/3 框格的節點斜桿；
各層橫桿和掃地桿必須雙向滿設。
斜桿應盡量布置在框架節點上，在拐角邊緣及端部必須設置斜桿，中間可均勻間隔布置。此外，對于一字形及開口形腳手架，應在兩端橫向框架內沿全高連續設置節點橫桿。
連接點應按規定和要求設置。一般每層均設附墻連接點，連接點水平距離為框架結構的柱距，用鋼管和扣件將腳手架與柱鎖緊。支撐架（剪刀撐）應每4～6跨設置一組，每道剪刀撐跨越5～7 根立桿，沿高度連續設置，并應對稱布置，與地面夾角為450～600 用扣件與腳手架連接，在腳手架立桿底端之上100～300mm 處一律遍設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。
立于地面上的立桿底部及頂部應加設16 號槽鋼，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0.15m2。
鋼管腳手架的垂直偏差應≤1/300，且應同時控制其垂直最大偏差值：架高≤20m 時不大于50mm?？v向鋼立桿的水平偏差應≤1/250,且全架長的水平偏差值應不大于50mm。
設計計算要點：
由于絕大多數碗扣式鋼管支撐架的斜桿設置數量不會達到占其框數格的一半，屬于"非幾何不變桿系結構"構架，但其穩定承載能力顯著高于扣件式鋼管腳手架，在計算上作必要的調整，要點如下：
3 排以上碗扣式鋼管支撐架按：2 步3 跨"連墻計算；
碗扣式鋼管支撐架穩定性驗算中立桿計算長度系數μ1w 按表5－22表查出并按以下情況乘以相應的調制系數后使用；
多排支架（斜桿設置符合上述構造要求），當支架高度≤4m 時，取調制系數為0.85；當支架高度>4m 時，取調整系數為0.9。
設計計算步驟如下：
本計算過程主要數據及計算公式均來源于由中國建筑工業出版社出版的《建筑施工手冊》（第四版）第五章相關內容。
1）計算模板底粱以上荷載的標準值；
本支架主要用于為廣場施工臨時加固，廣場設計允許使用荷載為5KN/m2，而本工程因現場布置和大型機電設備運輸需要，必須對廣場局部進行加固處理，施工現場重型荷載主要為混凝土罐車（按8m3 考慮）和屋頂冷凍機組（重約20T）。
現場荷載主要考慮：
C、 恒載（永久荷載）：腳手架材料的自重；
D、 活荷載（可變荷載）：包括施工荷載（作業層上人員、材料、機具的重量）和風荷載。因支撐架位于地下，計算時不考慮風、雪、地震等其他荷載。
按5－14 式：Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2 計算：
式中 Hi－立桿計算截面以上的架高（m）;
n1－同時存在的作業層設置數；
la－立桿縱距；
gk1（以每米架高計的構架基本結構桿部件的自重計算基數（KN/m）。
查表5-8（碗扣式鋼管腳手架的gk1 值）得：
中：0.1315（KN/m）；
邊：0.1152（（KN/m）；
角：0.0944（KN/m）；
gk2（以每米立桿縱距（la）計的作業層面材料的自重計算基數（KN/m）。
查表5-10（作業層面材料自重計算基數gk2 值）得：
gk2＝0.1575（KN/m）
gk3（以每米架高計的外立面整體拉結桿和防護材料得自重計算基數（KN/m）。
查表5-11（整體拉結和防護材料自重計算基數g k3 值）得：
gk3＝0.0423（KN/m）
恒荷載標準值Gk 為：
Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2
?。?（0.1315＋0.0423）＋3×1.2×0.1575
?。?.2622KN(中)
?。?.197KN(邊)
?。?.138KN（角）
施工荷載標準值Qk 的計算
Qk＝n1laqk
施工荷載主要考慮地下室頂板，n1 取1，la 為立桿縱距1.2m，式中 qk－按每米立桿間距la 計的作業層施工荷載標準計算基數（KN/m）。
按表5-12（作業層施工荷載計算基數qk 值），先計算實用施工荷載標準值考慮罐車四輪接觸頂板面積為3×2.5＝7.5m2
重量計算：（8×2.5×103＋5×103）×9.8＝245KN
245/7.5=32KN/m2
采用插值法計算施工荷載：
32÷3×1.35＝14.4KN/m
Qk＝n1laqk
Qk＝1×1.2×14.4
Qk＝17.28KN
2）依荷載情況初選支架立桿布置間距，本方案初選為縱距1.2m、橫距0.9m；
3）按下式粗算立桿軸力的設計值N'；
不組合風載N'＝1.2（N'G1K+NG2K）+1.4NQK
N'G1K=0.038nH0
0.038－Φ4.8×3.5 鋼管單位自重（KN/M）；
n－考慮橫桿和斜桿設置的系數，其值可取3.5；
H0－搭設高度（m）,地下室層高4.2m，取4m；
N'G1K=0.038nH0
N'G1K=0.038×3.5×4＝0.532KN
NG2K－其他恒載標準值在立桿中產生的軸力（KN）；
取最大中桿1.262KN
NQK－施工荷載（活載）標準值在立桿中產生的軸力
NQK＝17.28KN
N'＝1.2（N'G1K+NG2K）+1.4
NQK?。?.2×（0.532＋1.262）＋1.4×17.28
?。?6.34KN
4）確定初設支架立桿的μ1`w 值，計算如下：
四周外側面設置不少于占其1/3 框格的節點斜桿0.90μ1w，縱橫向立桿間距均設為0.9 米，步距設為1.2m（其它類型步長一般為1.2m 和1.8m）。
計算得：
h/la：1.2÷1.2＝1
h/lb：1.2÷0.9＝1.333
la 為立桿縱距，lb 為立桿橫距（mm），h 為支架步距，本支架設步距為1.2m。
查表5－22（碗扣式鋼管腳手架單肢桿件得計算長度系數μ1w 值）。
查表得：μ1w 值為
角立桿中部立桿邊立桿
首步架1.5721.3501.560
其他步架1.7181.4351.693
按表5-92（碗扣式鋼管支架立桿μ1`w 的計算式）計算μ1`w 值為0.85μ1w（如下表所示）：
角立桿中部立桿邊立桿
首步架1.3361.1481.326
其他步架1.4601.221.44
5）依H0（搭設高度）和N'值，從表5-89（普碳鋼管支架立桿的穩定承載力Rd(KN)）中查得Rd≥1.2 N'的μ1wh 的值，確定橫桿的步距h；
Rd≥1.2 ×26.34
Rd≥31.61KN
按步距為1.2m，分別與上表中對應的μ1`w 值相乘，5-89 表中取角立桿計算長度最大值1.752，查表H0＝4m 時，Rd＝37.2KN，規格為Φ4.8×3.5 普碳鋼一欄值，橫桿步距能滿足要求。
6）按設計構架和荷載計算NG1k、NQk 和N。當N≤Rd 或、NG1k≤NG1'k 時，驗算合格。
按原有設計構架不變時，NG1K＝N'G1K，且有Rd＝37.2KN，N 仍為支撐架計算軸力值26.34KN。
Rd≥N
故步距取1.2m、立桿縱距取0.9m、橫桿間距取1.2m 時支撐架最大設計值為33.3KN，能滿足施工需要。
樓層重型車輛行走時為防止局部結構發生混凝土沖切破壞，必須對行走車道進行加固，現場主要考慮加鋪20mm 厚，長3000mm 鋼板組成臨時車道。
平時加固區域可作為材料堆場及現場臨時設施布置。
篇3：小區春節氛圍布置方案
小區春節氛圍布置方案
01方案概述
春節是中國最重要的傳統節日之一，為了營造濃厚的節日氛圍，讓業主感受到小區的溫馨和溫暖，提高物業服務質量，特制定本方案。本方案將按照以下幾個主要方面進行布置：
1. 懸掛燈籠、彩旗和春聯;
2. 布置春節主題景觀;
3. 安排豐富多彩的活動;
4. 加強安全防范措施。
02具體布置方案
1. 懸掛燈籠、彩旗和春聯
在小區入口、主干道、花園等地方懸掛紅燈籠和彩旗，增加節日氛圍。在單元門口和業主家門口張貼春聯，表達對新年的祝福。
2. 布置春節主題景觀
在小區廣場、花園等公共區域布置春節主題景觀，如擺放生肖造型、春節祝福語等。同時，對綠化帶、水池等進行裝飾，增加節日氣氛。
3. 安排豐富多彩的活動
在春節前后，安排一系列活動，如包餃子、猜燈謎、新春晚會等，讓業主感受到節日的歡樂。同時，可以開展針對老年人、兒童和青少年的專項活動，如健康講座、親子活動等。
4. 加強安全防范措施
在春節期間，加強安全管理措施，防止火災、偷盜等事故的發生。同時，做好春節期間的衛生保潔工作，保持小區整潔美觀。
03方案實施
1. 制定詳細的工作計劃，明確各項工作的內容、責任人、完成時間等;
2. 采購所需物資，如燈籠、彩旗、春聯等，確保物資及時到位;
3. 安排工作人員負責懸掛燈籠、彩旗、張貼春聯等工作;
4. 聯系活動場地、設備及活動所需物資，確?；顒禹樌_展;
5. 做好安全防范工作，加強巡邏，防止事故發生;
6. 做好衛生保潔工作，保持小區整潔美觀。
04預算
本方案預算如下：
1. 燈籠、彩旗、春聯等物資采購，預計需500元;
2. 活動場地租賃、設備租賃等，預計需2000元;
3. 活動獎品、禮品等，預計需1000元;
4. 工作人員加班補貼，預計需3000元;
5. 安全防范措施，預計需5000元;
6. 衛生保潔，預計需3000元。
總計：11500元
05效果預期
通過本方案的實施，將營造出濃厚的春節氛圍，讓業主感受到小區的溫馨和溫暖，提高物業服務質量。同時，通過豐富多彩的活動，增進業主之間的交流和溝通，增強小區的凝聚力，共建和諧社區。