模板受力驗算

　　1. 板模板驗算:

　　1）、300厚樓板驗算：板模板采用12mm厚腹膜多層板，次龍骨用50mm×100mm木方，間距300mm，主龍骨用100mm×100mm木方，間距1200mm，支撐采用碗扣支撐，間距為900mm×1200mm，橫桿步距1800 mm。

　　荷載計算：

　　模板自重0.3KN／m2

　　混凝土自重24×0.30 ＝8.4KN／m3

　　鋼筋自重1.1×0.35＝0.385KN／m3

　　均布荷載2.5 KN／m2

　　荷載設計值（合計）：（0.3+8.4+0.385）×1.2+2.5×1.4＝14.4 KN／m3

　　次龍骨驗算：

　　線荷載：q=14.4×0.3=4.32 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×4.32×1.22=0.62KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×0.62×106/50×1002=7.44N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×4.32×1.2=3.1KN

　　τ=3V/2bh=3×3.1×103/2×50×100＝0.93N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×4.3×120**/(9000×50×1003)=1.61mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　主龍骨驗算:

　　線荷載：q=14.4×1.2=17.28 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×17.28×0.92=1.40KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×1.40×106/100×1002=8.4N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×17.28×1.2=9.33KN

　　τ=3V/2bh=3×9.33×103/2×100×100＝1.396N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×17.28×120**/(9000×100×1003)=1.024mm<ι/400(=2.25mm) (可以)

　　碗扣支撐驗算：

　　單根立桿受力：N＝14.4×0.9×1.2＝15.55 KN<23.1KN（可以）

　　300厚樓板驗算：板模板采用12mm厚腹膜多層板，次龍骨用50mm×100mm木方，間距350mm，主龍骨用100mm×100mm木方，間距1200mm，支撐采用碗扣支撐，間距為1200mm×1200mm，橫桿步距1800 mm。

　　荷載計算：

　　模板自重0.3KN／m2

　　混凝土自重24×0.3 ＝8.4KN／m3

　　鋼筋自重1.1×0.3＝0.33KN／m3

　　均布荷載2.5 KN／m2

　　荷載設計值（合計）：（0.3+4.8+0.22）×1.2+2.5×1.4＝9.98 KN／m3

　　次龍骨驗算：

　　線荷載：q=9.98×

0.35=3.49 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×3.49×1.22=0.503KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×0.503×106/50×1002=6.04N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×3.49×1.2=2.5KN

　　τ=3V/2bh=3×2.5×103/2×50×100＝0.75N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×3.49×120**/(9000×50×1003)=1.31mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　主龍骨驗算:

　　線荷載：q=9.98×1.2=11.97 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×11.97×1.22=1.73KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×1.73×106/100×1002=10.4N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×11.97×1.2=8.62KN

　　τ=3V/2bh=3×8.62×103/2×100×100＝1.29N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×11.97×120**/(9000×100×1003)=2.23mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　碗扣支撐驗算：

　　單根立桿受力：N＝10.11×1.2×1.2＝14.56KN<17.4KN（可以）

　　2.梁模板驗算:

　　梁模板采用12mm厚腹膜多層板，次龍骨用50mm×100mm木方，間距200mm，主龍骨用100mm×100mm木方，間距600mm。

　　1）、650×900普通梁驗算：

　　底模計算：

　　荷載計算：

　　模板自重0.5KN／m2

　　混凝土自重24×0.9×0.65 ＝14.04KN／m3

　　鋼筋自重1.5×0.9×0.65＝0.878KN／m3

　　振搗混凝土產生的荷載2.0 KN／m2

　　次龍骨驗算：

　　線荷載：q=23.29×0.25=5.82/m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×5.82×0.6×0.6=0.21KNm

　　σ=M/W=6M/bh2=6×0.21×106/50×1002=2.52N/mm2<132.52N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×5.82×0.6=2.09KN

　　τ=3V/2bh=3×2.09×103/2×50×100＝0.63N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×5.82×6004/(9000×50×1003)=0.14mm<ι/400(=1.5mm) (可以)

　　主龍骨驗算:

　　按簡支梁受集中荷載考慮(跨度l＝1.2m)

　　集中荷載：P＝23.29×0.6×0.4＝5.59 KN

　　Mma*＝Pl/4＝5.59×1.2/4＝1.68 KNm

　　σ=M/W=6M/bh2=6×1.68×106/100×1002=10.08N/mm2<13N/mm2（可以）

　　V＝P/2＝5.59/2＝2.8 KN

　　τ=3V/2bh=3×2.8×103/2×100×100＝0.42N/mm2<1.4N/mm2（可以）

　　剛度驗算：

　　f=Pl3/48EI=5.59×103×120**/(1／12×100×1003×48×9000)=2.68mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　碗扣支撐驗算：

　　單根立桿受力：N＝23.29×0.6×1.2／2＝8.38 KN<17.4KN（可以）

　　3、大模板驗算

　　3.1已知條件：

　　模板面板為6mm厚鋼板，肋為[8#，間距為300 mm，背楞為雙根[10#，最大間距為1200 mm，穿墻螺栓最大間距為1200 mm，吊鉤為φ20圓鋼。

　　3.2面板計算：

　?。ǎ保?、計算簡圖：

　　新澆筑砼側大壓力值取F=60KN/ m2，面板按單向受力計算，按三跨連續計算，取10 mm寬板帶為計算單元，故q=0.6N/ mm,計算簡圖如圖所示：

　?。?）、強度計算：

　　按靜荷載最大查得彎矩系數Km=-0.100

　　Mma*=Kmql2=0.100×0.6×3002=5400N·mm

　　W*=bh2/6=10×62/6=60mm2

　　故面板最大內力值為：

　　σ=Mma*/（r*W*）=5400/（1×60）=90N/mm2＜f=215N/mm2滿足要求。

　?。?）、撓度驗算：

　　查表得撓度系數Kt=0.677

　　fma*=Ktql4/(100EI)

　　其中鋼材彈性模量E=2.06×105N/ mm2,I=bh3/12=10×63/12=180 mm4

　　故fma*=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm

　　3.3肋計算：

　?。?）、計算簡圖：

　　肋的支承點為槽鋼背楞，近似按兩跨連續梁計算，計算簡圖如右所示：

　　q=0.6×300=18N/ mm

　?。?）、強度驗算：

　　查表得彎矩系數Km=-0.125

　　故Mma*= Kmql2=0.125×18×120**=3.24×106N·mm

　　查表得[8#槽鋼截面特征系數為：W=25.4×103 mm3,

　　I=101×104 mm4

　　故肋最大內力值σma*= Mma*/w=3.24×106/(25.4×103)=128N/ mm2＜f=215N/ mm2

　　滿足要求.

　　( 3 )、撓度驗算：

　　查表得撓度系數Kt=0.912

　　fma*=Ktql4/(100EI)

　　故fma*=0.912×18×120**/(100×2.06×105×101×104)=1.636 mm

　　3.4背楞計算：

　?。?）、計算簡圖：

　　背楞的支承點為穿墻螺栓，按承受均布荷載

　　q=0.06×1200=72N/mm，

　　計算簡圖如右圖所示：

　?。?）、強度驗算：

　　a、背楞下端為懸臂結構，驗算下端支座A處強度：

　　MA=qL12/2=72×20**/2=1.44×106N·mm

　　2根[10#槽鋼截面特征：W=79.4×103 mm3,I=396×103mm4。

　　σA=MA/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/ mm2＜f=215N/ mm2

　　b、驗算支座B處強度：

　　MB按不等跨連續梁在均布荷載作用下的最大內力系數查表得：

　　MB=-0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N·mm

　　σB=MB/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均滿足要求。

　?。?）、撓度驗算：

　　如上圖為一不等跨連續梁，BC=1200mm，跨度最大， 故主要驗算BC跨的撓度。根據《建筑結構靜力計算手冊》，梁在均布 荷載作用下的最大撓度fma*=系數×qL4/24EI,而系數與K1=4Mc/qL32 及 K2=4MB/ qL32有關。

　　MC= qL12/2=72×20**/2=1.44×106N·mm

　　MB=由以上計算所得結果，即MB=1.43×107N·mm

　　故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×120**)=0.06

　　K2=4MB/qL32=4×1.43×106/(72×120**)=0.55

　　根據K1、K2查表得系數為：0.115

　　故fma*=0.115×qL4/24EI=0.115×72×120**/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm

　　3.5穿墻螺栓計算：

　　穿墻螺栓水平間距1200 mm，垂直間距：以中間一個穿墻螺栓為例，距上端螺栓1200 mm，距下端螺栓900 mm，此螺栓承受的拉力為：

　　N=PA=0.06×1200×(1200+900)/2=76500N

　　穿墻螺栓為帶錐度螺栓,大頭φ32、小頭φ28，小頭面積An=615.44 mm2

　　σ＝N/An=75600/615.44=122.84N/ mm2＜f=215N/ mm2均滿足要求。

　　3.6焊縫計算：

　　主要計算面板與槽鋼肋之間的焊縫計算：

　　q=0.06×300=18N/ mm,按兩跨連續計算,計算簡圖如右圖所示：

　　V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N

　　焊縫長度lw=V×a/(0.7Hhffv)

　　焊縫間距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊縫高度ht=4 mm,fw=160N/mm2故最小焊縫長度：lw=V×a/（0.7Hhtfw）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm

　　實際加工時焊縫為焊150 mm,間距300 mm,故滿足要求。

　　3.7吊鉤計算：

　　1、吊鉤采用φ20圓鋼，截面面積A=314.22 mm2,每塊大模板上設兩個吊鉤，按吊裝6600 mm寬模板自重2.4T計算,模板自重荷載設計值取系數1.3,即px=1.3×2.4=3.12T。

　　σ＝px/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均滿足要求。

　　2、吊鉤與模板之間采用M16×90螺栓連接，M16×90截面面 積A=201 mm2螺栓主要受剪。

　　PN=3.12T=32100N

　　τ =px/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故滿足要求。

　　4地下室墻體模板驗算

　　地下室墻體結構凈高為為2.9m，按3 m高進行驗算。

　?。?）荷載計算

　　1）新澆混凝土對模板產生的側壓力①

　　F1 =0.22rc t0β1β2v1/2F2 =Hrc取兩者較小值：式中：F1、F2 --新澆混凝土對模板產生的最大側壓力；rc--混凝土重力密

度，取材24KN/m3；t0--新澆混凝土的初凝時間，按商品混凝土為4～6h, t0 =5h；β1--混凝土外加劑影響修正系數，β1 =1.2β2--混凝土坍落度影響修正系數，按坍落度160～180mm，取β2 =1.15v--混凝土澆筑速度，每一施工段墻體混凝土澆筑時間控制在4h左右澆筑完畢，取v=1m/h；

　　得： F1 =0.22×24×5×1.2×1.15×11/2 =36.4KN/m2F2 =24×3=72KN/m2取F = F2 =36.4KN/m2

　　2）傾倒混凝土時對混凝土產生的水平荷載② 取傾倒混凝土對模板產生的水平荷載4KN/m2。由①、②兩項荷載組合，取得模板承受的水平荷載值為

　　q=1.2×①+1.4×②=1.2×36.4+1.4×4=49.28KN/m2 (用于驗算模板及其支撐的強度)q=①=36.4KN/m2 (用于驗算模板及其支撐的剛度)

　?。?）龍骨的設計及驗算龍骨選用ф48×3.5×2鋼管，水平龍骨間距為600 mm，豎向龍骨間距700；穿墻螺栓水平間距700 mm，豎向間距600 mm。

　　龍骨的截面性能為：σ=215N/mm2I=2×12.19×104 mmW=2×5.08×103 mm1)龍骨的強度驗算水平龍骨承受的荷載為q龍骨=qL模 =49.3×0.6=29.6KN/m式中：q龍骨--模板傳給龍骨的線荷載L龍骨--模板的跨度得龍骨最大彎矩為：Mma* = 1/8 q龍骨L2 =1/8×29.6×0.72=1.81KN.mL--對拉螺栓的間距σ=M/W=1.81×106/30.16×104=6<[σ]=215N/mm2所以水平龍骨的強度滿足要求。2）龍骨的剛度驗算q?=1.2×36.4×0.6=26.2KN/m

　　ω= 5 q?L4/384EI=5×26.2×7004/(384×2.06×104×24.38×103)

　　=1.6mm<[ω]=L/250= 2.8mm

　　所以主龍骨的剛度滿足要求（4）穿墻螺栓設計每根穿墻螺栓承受的模板側壓力面積單元見下圖(穿墻螺栓荷載計算單元)每根穿墻螺栓承受的拉力為T=49.3×0.6×0.7=20.7KN選用Ф14穿墻螺栓，查表得凈面積A=105mm2σ=T/A=20.7×103/105=197N/mm2所以穿墻螺栓的承載力滿足要求。

篇2：模板受力驗算

　　模板受力驗算

　　1. 板模板驗算:

　　1）、300厚樓板驗算：板模板采用12mm厚腹膜多層板，次龍骨用50mm×100mm木方，間距300mm，主龍骨用100mm×100mm木方，間距1200mm，支撐采用碗扣支撐，間距為900mm×1200mm，橫桿步距1800 mm。

　　荷載計算：

　　模板自重0.3KN／m2

　　混凝土自重24×0.30 ＝8.4KN／m3

　　鋼筋自重1.1×0.35＝0.385KN／m3

　　均布荷載2.5 KN／m2

　　荷載設計值（合計）：（0.3+8.4+0.385）×1.2+2.5×1.4＝14.4 KN／m3

　　次龍骨驗算：

　　線荷載：q=14.4×0.3=4.32 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×4.32×1.22=0.62KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×0.62×106/50×1002=7.44N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×4.32×1.2=3.1KN

　　τ=3V/2bh=3×3.1×103/2×50×100＝0.93N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×4.3×120**/(9000×50×1003)=1.61mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　主龍骨驗算:

　　線荷載：q=14.4×1.2=17.28 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×17.28×0.92=1.40KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×1.40×106/100×1002=8.4N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×17.28×1.2=9.33KN

　　τ=3V/2bh=3×9.33×103/2×100×100＝1.396N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×17.28×120**/(9000×100×1003)=1.024mm<ι/400(=2.25mm) (可以)

　　碗扣支撐驗算：

　　單根立桿受力：N＝14.4×0.9×1.2＝15.55 KN<23.1KN（可以）

　　300厚樓板驗算：板模板采用12mm厚腹膜多層板，次龍骨用50mm×100mm木方，間距350mm，主龍骨用100mm×100mm木方，間距1200mm，支撐采用碗扣支撐，間距為1200mm×1200mm，橫桿步距1800 mm。

　　荷載計算：

　　模板自重0.3KN／m2

　　混凝土自重24×0.3 ＝8.4KN／m3

　　鋼筋自重1.1×0.3＝0.33KN／m3

　　均布荷載2.5 KN／m2

　　荷載設計值（合計）：（0.3+4.8+0.22）×1.2+2.5×1.4＝9.98 KN／m3

　　次龍骨驗算：

　　線荷載：q=9.98×

0.35=3.49 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×3.49×1.22=0.503KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×0.503×106/50×1002=6.04N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×3.49×1.2=2.5KN

　　τ=3V/2bh=3×2.5×103/2×50×100＝0.75N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×3.49×120**/(9000×50×1003)=1.31mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　主龍骨驗算:

　　線荷載：q=9.98×1.2=11.97 KN /m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×11.97×1.22=1.73KN.m

　　σ=M/W=6M/bh2=6×1.73×106/100×1002=10.4N/mm2<13N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×11.97×1.2=8.62KN

　　τ=3V/2bh=3×8.62×103/2×100×100＝1.29N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×12×11.97×120**/(9000×100×1003)=2.23mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　碗扣支撐驗算：

　　單根立桿受力：N＝10.11×1.2×1.2＝14.56KN<17.4KN（可以）

　　2.梁模板驗算:

　　梁模板采用12mm厚腹膜多層板，次龍骨用50mm×100mm木方，間距200mm，主龍骨用100mm×100mm木方，間距600mm。

　　1）、650×900普通梁驗算：

　　底模計算：

　　荷載計算：

　　模板自重0.5KN／m2

　　混凝土自重24×0.9×0.65 ＝14.04KN／m3

　　鋼筋自重1.5×0.9×0.65＝0.878KN／m3

　　振搗混凝土產生的荷載2.0 KN／m2

　　次龍骨驗算：

　　線荷載：q=23.29×0.25=5.82/m

　　Mma*=0.1ql2=0.1×5.82×0.6×0.6=0.21KNm

　　σ=M/W=6M/bh2=6×0.21×106/50×1002=2.52N/mm2<132.52N/mm2

　　V=0.6ql=0.6×5.82×0.6=2.09KN

　　τ=3V/2bh=3×2.09×103/2×50×100＝0.63N/mm2<1.4N/mm2

　　f=0.00677ql4/EI=0.00677×5.82×6004/(9000×50×1003)=0.14mm<ι/400(=1.5mm) (可以)

　　主龍骨驗算:

　　按簡支梁受集中荷載考慮(跨度l＝1.2m)

　　集中荷載：P＝23.29×0.6×0.4＝5.59 KN

　　Mma*＝Pl/4＝5.59×1.2/4＝1.68 KNm

　　σ=M/W=6M/bh2=6×1.68×106/100×1002=10.08N/mm2<13N/mm2（可以）

　　V＝P/2＝5.59/2＝2.8 KN

　　τ=3V/2bh=3×2.8×103/2×100×100＝0.42N/mm2<1.4N/mm2（可以）

　　剛度驗算：

　　f=Pl3/48EI=5.59×103×120**/(1／12×100×1003×48×9000)=2.68mm<ι/400(=3mm) (可以)

　　碗扣支撐驗算：

　　單根立桿受力：N＝23.29×0.6×1.2／2＝8.38 KN<17.4KN（可以）

　　3、大模板驗算

　　3.1已知條件：

　　模板面板為6mm厚鋼板，肋為[8#，間距為300 mm，背楞為雙根[10#，最大間距為1200 mm，穿墻螺栓最大間距為1200 mm，吊鉤為φ20圓鋼。

　　3.2面板計算：

　?。ǎ保?、計算簡圖：

　　新澆筑砼側大壓力值取F=60KN/ m2，面板按單向受力計算，按三跨連續計算，取10 mm寬板帶為計算單元，故q=0.6N/ mm,計算簡圖如圖所示：

　?。?）、強度計算：

　　按靜荷載最大查得彎矩系數Km=-0.100

　　Mma*=Kmql2=0.100×0.6×3002=5400N·mm

　　W*=bh2/6=10×62/6=60mm2

　　故面板最大內力值為：

　　σ=Mma*/（r*W*）=5400/（1×60）=90N/mm2＜f=215N/mm2滿足要求。

　?。?）、撓度驗算：

　　查表得撓度系數Kt=0.677

　　fma*=Ktql4/(100EI)

　　其中鋼材彈性模量E=2.06×105N/ mm2,I=bh3/12=10×63/12=180 mm4

　　故fma*=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm

　　3.3肋計算：

　?。?）、計算簡圖：

　　肋的支承點為槽鋼背楞，近似按兩跨連續梁計算，計算簡圖如右所示：

　　q=0.6×300=18N/ mm

　?。?）、強度驗算：

　　查表得彎矩系數Km=-0.125

　　故Mma*= Kmql2=0.125×18×120**=3.24×106N·mm

　　查表得[8#槽鋼截面特征系數為：W=25.4×103 mm3,

　　I=101×104 mm4

　　故肋最大內力值σma*= Mma*/w=3.24×106/(25.4×103)=128N/ mm2＜f=215N/ mm2

　　滿足要求.

　　( 3 )、撓度驗算：

　　查表得撓度系數Kt=0.912

　　fma*=Ktql4/(100EI)

　　故fma*=0.912×18×120**/(100×2.06×105×101×104)=1.636 mm

　　3.4背楞計算：

　?。?）、計算簡圖：

　　背楞的支承點為穿墻螺栓，按承受均布荷載

　　q=0.06×1200=72N/mm，

　　計算簡圖如右圖所示：

　?。?）、強度驗算：

　　a、背楞下端為懸臂結構，驗算下端支座A處強度：

　　MA=qL12/2=72×20**/2=1.44×106N·mm

　　2根[10#槽鋼截面特征：W=79.4×103 mm3,I=396×103mm4。

　　σA=MA/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/ mm2＜f=215N/ mm2

　　b、驗算支座B處強度：

　　MB按不等跨連續梁在均布荷載作用下的最大內力系數查表得：

　　MB=-0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N·mm

　　σB=MB/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均滿足要求。

　?。?）、撓度驗算：

　　如上圖為一不等跨連續梁，BC=1200mm，跨度最大， 故主要驗算BC跨的撓度。根據《建筑結構靜力計算手冊》，梁在均布 荷載作用下的最大撓度fma*=系數×qL4/24EI,而系數與K1=4Mc/qL32 及 K2=4MB/ qL32有關。

　　MC= qL12/2=72×20**/2=1.44×106N·mm

　　MB=由以上計算所得結果，即MB=1.43×107N·mm

　　故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×120**)=0.06

　　K2=4MB/qL32=4×1.43×106/(72×120**)=0.55

　　根據K1、K2查表得系數為：0.115

　　故fma*=0.115×qL4/24EI=0.115×72×120**/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm

　　3.5穿墻螺栓計算：

　　穿墻螺栓水平間距1200 mm，垂直間距：以中間一個穿墻螺栓為例，距上端螺栓1200 mm，距下端螺栓900 mm，此螺栓承受的拉力為：

　　N=PA=0.06×1200×(1200+900)/2=76500N

　　穿墻螺栓為帶錐度螺栓,大頭φ32、小頭φ28，小頭面積An=615.44 mm2

　　σ＝N/An=75600/615.44=122.84N/ mm2＜f=215N/ mm2均滿足要求。

　　3.6焊縫計算：

　　主要計算面板與槽鋼肋之間的焊縫計算：

　　q=0.06×300=18N/ mm,按兩跨連續計算,計算簡圖如右圖所示：

　　V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N

　　焊縫長度lw=V×a/(0.7Hhffv)

　　焊縫間距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊縫高度ht=4 mm,fw=160N/mm2故最小焊縫長度：lw=V×a/（0.7Hhtfw）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm

　　實際加工時焊縫為焊150 mm,間距300 mm,故滿足要求。

　　3.7吊鉤計算：

　　1、吊鉤采用φ20圓鋼，截面面積A=314.22 mm2,每塊大模板上設兩個吊鉤，按吊裝6600 mm寬模板自重2.4T計算,模板自重荷載設計值取系數1.3,即px=1.3×2.4=3.12T。

　　σ＝px/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均滿足要求。

　　2、吊鉤與模板之間采用M16×90螺栓連接，M16×90截面面 積A=201 mm2螺栓主要受剪。

　　PN=3.12T=32100N

　　τ =px/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故滿足要求。

　　4地下室墻體模板驗算

　　地下室墻體結構凈高為為2.9m，按3 m高進行驗算。

　?。?）荷載計算

　　1）新澆混凝土對模板產生的側壓力①

　　F1 =0.22rc t0β1β2v1/2F2 =Hrc取兩者較小值：式中：F1、F2 --新澆混凝土對模板產生的最大側壓力；rc--混凝土重力密

度，取材24KN/m3；t0--新澆混凝土的初凝時間，按商品混凝土為4～6h, t0 =5h；β1--混凝土外加劑影響修正系數，β1 =1.2β2--混凝土坍落度影響修正系數，按坍落度160～180mm，取β2 =1.15v--混凝土澆筑速度，每一施工段墻體混凝土澆筑時間控制在4h左右澆筑完畢，取v=1m/h；

　　得： F1 =0.22×24×5×1.2×1.15×11/2 =36.4KN/m2F2 =24×3=72KN/m2取F = F2 =36.4KN/m2

　　2）傾倒混凝土時對混凝土產生的水平荷載② 取傾倒混凝土對模板產生的水平荷載4KN/m2。由①、②兩項荷載組合，取得模板承受的水平荷載值為

　　q=1.2×①+1.4×②=1.2×36.4+1.4×4=49.28KN/m2 (用于驗算模板及其支撐的強度)q=①=36.4KN/m2 (用于驗算模板及其支撐的剛度)

　?。?）龍骨的設計及驗算龍骨選用ф48×3.5×2鋼管，水平龍骨間距為600 mm，豎向龍骨間距700；穿墻螺栓水平間距700 mm，豎向間距600 mm。

　　龍骨的截面性能為：σ=215N/mm2I=2×12.19×104 mmW=2×5.08×103 mm1)龍骨的強度驗算水平龍骨承受的荷載為q龍骨=qL模 =49.3×0.6=29.6KN/m式中：q龍骨--模板傳給龍骨的線荷載L龍骨--模板的跨度得龍骨最大彎矩為：Mma* = 1/8 q龍骨L2 =1/8×29.6×0.72=1.81KN.mL--對拉螺栓的間距σ=M/W=1.81×106/30.16×104=6<[σ]=215N/mm2所以水平龍骨的強度滿足要求。2）龍骨的剛度驗算q?=1.2×36.4×0.6=26.2KN/m

　　ω= 5 q?L4/384EI=5×26.2×7004/(384×2.06×104×24.38×103)

　　=1.6mm<[ω]=L/250= 2.8mm

　　所以主龍骨的剛度滿足要求（4）穿墻螺栓設計每根穿墻螺栓承受的模板側壓力面積單元見下圖(穿墻螺栓荷載計算單元)每根穿墻螺栓承受的拉力為T=49.3×0.6×0.7=20.7KN選用Ф14穿墻螺栓，查表得凈面積A=105mm2σ=T/A=20.7×103/105=197N/mm2所以穿墻螺栓的承載力滿足要求。

篇3：轉換層模板支撐架驗算

　　轉換層模板支撐架驗算

　　1轉換層樓板支撐架驗算

　　立桿縱橫間距800mm，水平桿步高1200mm，頂板厚180mm取1m×1m為一個計算單元：

　　1）荷載標準值

　?、倌０寮爸Ъ茏灾貥藴手担?/p>

　　按架體和模板自重取值1.2KN

　?、陧抛灾貥藴手担?/p>

　　1m×1m×0.18m×26KN/m3 = 4.68KN

　?、垆摻钭灾貥藴手?

　　取1.1KN/m3×1m×1m×0.18m =0.198KN

　?、苁┕と藛T及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×1m2 =1.0KN

　?、菡駬v砼荷載：

　　取2.0KN/m2×1m2 =2.0KN

　　2）荷載組合：

　　恒載1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）= 8.494KN

　　活荷載1.4×2.0= 2.8 KN

　　3）立桿軸心承載力驗算：

　?、倭U允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m。則h+2a=2.2m。k1=1.185，支架計算高度H0=5m。查表得Rd=25.55kN。

　?、诹U縱橫間距800mm，取1m×1m的計算單元，每平方米立桿平均有1.56根

　　(8.49+2.8)÷1.56 =7.24KN≤25.55KN(立桿允許荷載)

　　4）立桿穩定性驗算：

　　每根立桿恒載

　　1.2SGK=1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）÷1.56=5.445KN

　　每根立桿活載1.4SQK= 1.4×2.0÷1.56 = 1.795KN

　　針對滿堂支模架最不利的首步架立桿進行穩定性驗算。

　　立桿長細比λ=l/i ,l=?h

　　根據h÷lb=1200÷800=1.5查表(按3步3跨)得

　　首步架角立桿計算長度系數?1=1.468

　　首步架中部立桿計算長度系數?2=1.324

　　回轉半徑查表φ48×3.5鋼管i=15.8

　　首步架角立桿細長比λ1=1.468×1000÷15.8=92.911

　　首步架中部立桿細長比λ2=1.324×1000÷15.8=83.797

　　根據長細比查表得軸心受壓穩定系數為:

　　首步架角立桿軸心受壓穩定系數ψ1=0.641

　　首步架中立桿軸心受壓穩定系數ψ2=0.779

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　1.2SGK+1.4SQK≤ψAf /0.9γm`

　　1+η1+0.290

　　γm`=1.59--------- = 1.59×------------- = 0.963

　　1+1.17η1+1.17×0.290

　　其中η= SQK/ SGK =2.0÷（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290

　?、偈撞郊芙橇U:

　　ψ1Af /0.9γm`=0.641×489×205÷(0.9×0.963)

　　=74139.9N=74.140KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ1Af /0.9γm`

　　首步架角立桿穩定性滿足要求；

　?、谑撞郊苤辛U:

　　ψ2Af /0.9γm`=0.779×489×205÷(0.9×0.963)

　　=90101N=90.101KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ2Af /0.9γm`

　　首步架中立桿穩定性滿足要求；

　　2轉換層框支梁撐架驗算：

　　立桿縱向間距500、300mm交錯布置，立桿橫向間距：梁寬≤300梁內單排，梁外兩邊距250各設一排，梁寬＞300的梁內橫向間距300mm，梁外兩邊距250各設一排，水平桿步高1200mm。

　　取500mm長為一個計算單元，分別按最大梁高度截面800×2500和最大梁寬度截面950×2000驗算

　　2.1、梁高度截面800×2500

　　梁下支架沿梁長度方向按550mm、250mm依次間隔布置，相鄰的兩跨間距為800mm，為一個單元。

　　1)荷載標準值

　?、倌０寮爸Ъ茏灾貥藴手担?/p>

　　梁800×2500：架體和模板自重取值2.32KN

　?、陧抛灾貥藴手担?/p>

　　0.8m×2.5m×0.8m×26KN/m3 =41.6KN

　?、垆摻钭灾貥藴手?

　　取1.5KN/m3×0.8m×2.5m×0.8m =2.4KN

　?、苁┕と藛T及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×0.8m×0.8m =0.64KN

　?、菡駬v砼荷載：

　　取2.0KN/m2×0.8m×0.8m =1.28KN

　　2)荷載組合：

　　恒載1.2×（2.32+41.6+2.4+0.64）= 5352KN

　　活荷載1.4 ×1.28= 1.792KN

　　5.2.1.1立桿軸心承載力驗算：

　?、倭U允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.4m。則h+2a=2.2m，k1=1.185，支架計算高度H0=2.55m。查表得Rd=25.7kN。

　?、谟嬎銌卧獮檠亓洪L度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距400（3根：梁內三排），長度方向間距550、250mm（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計6根：

　　每根立桿平均荷載為(5352+1.792)÷6 =9.69KN≤11.6KN(立桿允許荷載)

　　按2跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q=58.144/0.8/2=334kN/m。

>

　　F邊ma*=0.036ql=0.375×334×0.4=5.451kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.132ql=1.25×334×0.4=18.17kN≤25.7kN

　　立桿承載力滿足要求。

　　2.1.2立桿穩定性驗算：

　　支座反力最大的中間支座所受恒載、活載為F中ma*=18.17kN

　　水平桿步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m，則

　　l01=h+2a=1.2+2×0.5=2.2

　　k1按表5-86取1.185，查表5-89得Rd=ψAf=25.7kN

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N= F中ma*=18.17kN<Rd=ψAf=25.7kN

　　2.2最大梁寬度截面950×2400梁驗算

　　梁下立桿沿梁長度方向按550、250mm間隔布置，故取0.8m作為計算單元。

　　2.2.1荷載標準值

　?、倌０寮爸Ъ茏灾貥藴手担?/p>

　　梁950×2400：架體和模板自重取值2.475KN

　?、陧抛灾貥藴手担?/p>

　　0.95m×2.4m×0.8m×26KN/m3 =47.42KN

　?、垆摻钭灾貥藴手?

　　取1.5KN/m3×0.95m×2.4m×0.8m = 2.736KN

　?、苁┕と藛T及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×0.95m×0.8m =0.76KN

　?、菡駬v砼荷載：

　　取2.0KN/m2×0.95m×0.8m =1.52KN

　　2.2.2荷載組合：

　　恒載1.2×（2.475+47.42+2.736+0.76）= 64.07KN

　　活荷載1.4 ×1.52= 2.218KN

　　2.2.3立桿軸心承載力驗算：

　?、倭U允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.4m。則h+2a=2.2m，k1=1.185，支架計算高度H0=2.65m。查施工手冊表5-89得Rd=25.7kN。

　?、谟嬎銌卧獮檠亓洪L度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距320（4根：梁內四排），長度方向間距550、250（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計8根：

　　(64.07+2.218)÷8=8.268KN≤25.7KN(立桿允許荷載)

　　按3跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q=6288/0.95/2=34.89kN/m。

　　F邊ma*=0.4ql=0.4×34.89×0.32=4.47kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.1ql=1.1×34.89×0.32=12.28kN≤25.7kN

　　立桿承載力滿足要求。

　　2.2.4立桿穩定性驗算：

　　中間支座立桿受力最大，中立桿荷載為1.2NGK+1.4NQm.airporthotelslisboa.com12.28kN

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N=1.2×5.43+1.4×0.222=826kN<Rd=ψAf=25.7kN,安全。