腳手架工程的施工方案（十四）
一、腳手架布置原則
本工程地上9層，地下1層，高度約為39m，地下室外墻施工時在外墻外側搭設落地式雙排腳手架，施工至一層頂，在二層平面采用懸挑腳手架到頂，內支撐架選用碗扣式滿堂腳手架。
二、地下室雙排腳手架施工
?。ㄒ唬┐钤O順序
?。ǘ嬙煲蠹按钤O方法
1、地基基礎
面層做100mm厚C20混凝土，并設排水溝、集水坑，腳手架下部沿縱向設置50×200的通長木板，立桿下采用"長100mm￠51的鋼管+100×100×5鋼板"套腳。
2、立桿
?。?）雙排鋼管腳手架立桿縱向間距1.5m，橫向間距1.2m，內立桿距墻皮距離0.2m，步高1.8m。鋼管接長采用對接扣件。
?。?）立桿采用6m長鋼管搭設，除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭設應符合以下要求：
A、對接接頭扣件開口方向應向下或向內，以防雨雪進入。
B、立桿及水平桿接頭位置錯開，搭設過程中用6m和4m的鋼管交錯搭接，接頭位置距最近的橫桿（立桿）不超過400㎜。
?。?）下部的兩根立桿都必須用直角扣件與縱向水平桿扣緊，以保證兩根立桿共同工作，單桿和雙桿連接采用上部單立桿與下部兩根立桿之中的一根對接。
3、縱向水平桿
?。?）縱向水平桿設置于立桿的內側、橫向水平桿之下，并采用直角扣件與立桿扣緊。
?。?）縱向水平桿一般采用對接扣件連接，至邊角處也可采用搭接。對接、搭接應符合以下要求：
A、對接接頭應交錯布置，不應設在同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3，即500mm。
B、搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。
?。?）縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不大于6m。
4、橫向水平桿
?。?）每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿的軸線偏離主節點的距離不應大于150mm（對于雙立桿，應設置在雙立桿之間）。
?。?）操作層非主節點處的橫向水平桿根據支撐腳手板的需要設置。
?。?）橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應控制在150～200mm。
5、剪刀撐
?。?）按國家規范及有關規定設置剪刀撐，沿腳手架外側及全高方向連續設置，剪刀撐與地面成45°角，剪刀撐夾角為90°；剪刀撐主要采用6m長鋼管，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不應大于500mm，斜桿接長采用對接扣件，除斜桿兩端扣緊外，中應間增加2～4個扣結點。
腳手架立面圖
?。?）剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接接頭。
?。?）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。
?。?）腳手架非封閉端如轉截面處、施工電梯斷開處腳手架端頭應設置之字形斜撐及連墻件。
6、與結構連接件
為防止外架受水平力產生變形，利用對拉螺栓孔及門窗洞口與結構進行連接。連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端可稍下斜連接，嚴禁外高內低上斜連接
7、腳手板
?。?）腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板宜采用平鋪，也可采用搭接鋪設。
?。?）腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩，腳手板兩端用10～14#鉛絲固定牢靠。
8、掃地桿
腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。其連接方式及接頭位置同縱向水平桿。
?。ㄈ┠_手架的拆除
雙排腳手架在地下室混凝土施工完畢后即可拆除。
1、腳手架的拆除作業應按自上而下的順序逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。
2、拆除前應先將此層外架上的材料、垃圾等物品清除干凈，并將封閉外架用的安全網拆除。
3、拆除過程中要先拆小橫桿、大橫桿，然后拆除立杠及剪刀撐。
4、拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。
5、在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。
6、立桿及橫桿各自的連接點必須錯開，同一斷面的接頭數不得超過50%。
7、外架拉結必須牢靠，避免因大風天氣造成架體傾斜。
8、外架搭設時安全管理人員必須時刻監督、檢查。
三、懸挑式雙排腳手架施工
針對本工程的實際情況，由于地下室暫不能回填，從二層平面以上外架計劃采用懸挑16號工字鋼腳手架，懸挑外架排距1050mm，立桿間距1500mm，橫桿間距1800mm。 （采用品茗軟件計算）
型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)、《鋼結構設計規范》(GB 50017-20**)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。
一、參數信息:
1.腳手架參數
雙排腳手架搭設高度為 16.9 m，立桿采用單立桿；
搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；
內排架距離墻長度為0.30 m；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；
采用的鋼管類型為 Φ48×3.5；
橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；
連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3m，采用扣件連接；
連墻件連接方式為雙扣件；
2.活荷載參數
施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；
同時施工層數:2 層；
3.風荷載參數
本工程地處江蘇南通市，查荷載規范基本風壓為0.450kN/m2，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為1.128；
計算中考慮風荷載作用；
4.靜荷載參數
每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；
腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；
安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:9 層；
腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；
5.水平懸挑支撐梁
懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.3 m。
與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；
樓板混凝土標號:C30；
6.拉繩與支桿參數
鋼絲繩安全系數為:6.000；
鋼絲繩與墻距離為(m):5.200；
懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。
二、大橫桿的計算:
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；
腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
2.強度驗算
跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為M1ma*=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN.m；
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為 M2ma*= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN.m；
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=Ma*(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 83.858 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式如下：
其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m；
最大撓度計算值為：
ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；
大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！
三、小橫桿的計算:
根據JGJ130-20**第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；
集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；
小橫桿計算簡圖
2.強度驗算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
Mqma* = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
Mpma* = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ；
最大彎矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.868 kN.m；
最大應力計算值σ= M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ；
小橫桿的最大彎曲應力 σ =170.953 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；
小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:
νqma*=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；
大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:
νpma* = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900)= 2.929 mm；
最大撓度和ν =νqma* +νpma* = 0.024+2.929 = 2.953 mm；
小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓
度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；
腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；
R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、腳手架立桿荷載的計算:
作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×16.90 = 2.650kN；
(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2
NG2= 0.3×9×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；
(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m
NG3 = 0.15×9×1.5/2 = 1.012 kN；
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×16.9 = 0.127 kN；
經計算得到，靜荷載標準值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.523 kN；
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；
風荷載標準值按照以下公式計算
其中Wo -- 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz -- 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 風荷載體型系數：取值為1.128；
經計算得到，風荷載標準值
Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2；
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.523+ 1.4×4.725= 14.443 kN；
考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.523+ 0.85×1.4×4.725= 13.45 kN；
風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5×1.82/10 = 0.205 kN.m；
六、立桿的穩定性計算:
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：
立桿的軸向壓力設計值 ：N = 14.443 kN；
計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
計算長度 ,由公式 lo = k×μ×h 確定 ：l0 = 3.118 m；
長細比 Lo/i = 197 ；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 14443/(0.186×489)=158.789 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ = 158.789 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
立桿的軸心壓力設計值 ：N = 13.450 kN；
計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；
長細比: L0/i = 197 ；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.186
立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 13450.254/(0.186×489)+205495.769/5080 = 188.332 N/mm2；
立桿穩定性計算 σ = 188.332 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求！
七、連墻件的計算:
連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：
Nl = Nlw + N0
風荷載標準值 Wk = 0.355 kN/m2；
每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；
按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；
風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.372 kN；
連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.372 kN；
連墻件承載力設計值按下式計算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 軸心受壓立桿的穩定系數；
由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；
又：A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 10.372 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！
連墻件采用雙扣件與墻體連接。
由以上計算得到 Nl = 10.372小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！
連墻件扣件連接示意圖
八、懸挑梁的受力計算:
懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。
懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。
本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，
水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。
受腳手架集中荷載 N=1.2×6.523 +1.4×4.725 = 14.443 kN；
水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；
懸挑腳手架示意圖
懸挑腳手架計算簡圖
經過連續梁的計算得到
懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)
懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)
懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)
各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：
R[1] = 19.487 kN；
R[2] = 10.366 kN；
R[3] = -0.032 kN。
最大彎矩 Mma*= 2.196 kN.m；
最大應力σ =M/1.05W+N/A= 2.196×106 /( 1.05 ×141000 )+
14.443×103 / 2610 = 20.365 N/mm2；
水平支撐梁的最大應力計算值 20.365 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！
九、懸挑梁的整體穩定性計算:
水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下
其中φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：
φb = 570 ×9.9×88× 235/( 1200×160×235) = 2.59
由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-20**)附表B，得到 φb值為0.961。
經過計算得到最大應力 σ = 2.196×106 /( 0.961×141000 )= 16.205 N/mm2；
水平鋼梁的穩定性計算 σ = 16.205 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求!
十、拉繩的受力計算:
水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算
其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。
各支點的支撐力RCi=RUisinθi
按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：
RU1=19.999 kN；
十一、拉繩的強度計算:
鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：
鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為
RU=19.999 kN
選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15.5mm。
其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kN)；
Fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝152KN；
α-- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K-- 鋼絲繩使用安全系數。K＝6。
得到：[Fg]=21.533KN>Ru＝19.999KN。
經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。
鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算
鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為
N=RU=19.999kN
鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為
其中 [f] 為拉環受力的單肢抗剪強度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(19999×4/3.142×50) 1/2 =23mm；
十二、錨固段與樓板連接的計算:
1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：
水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.032 kN；
水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:
其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f] = 50N/mm2；
所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=[31.748×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.636 mm；
水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層
鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：
錨固深度計算公式:
其中 N -- 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.032kN；
d -- 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；
[fb] -- 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；
[f]-- 鋼材強度設計值,取215N/mm2；
h -- 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于
31.748/(3.142×20×1.43)=0.353mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的軸向拉力N=0.032kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！
3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：
混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:
其中 N -- 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10.366kN；
d -- 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；
b -- 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；
經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=10.37 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!
四、碗扣式內支撐架施工
?。ㄒ唬┲文_手架的搭設
根據計算結果，畫出具體部位的搭設大樣圖，確保腳手架搭設的安全。在施工過程中嚴格按照確認后的方案要求進行搭設，立桿間距、橫桿步距及位置均要符合計算要求，上下樓層支撐架的搭設同時要參照安全規范的要求進行。架桿及U型托材質要經檢驗合格，搭設時應保證在架桿下部墊設墊木，增大受力面積。立桿與橫桿之間的連接要牢靠，架桿搭設時需控制好U型托頂部的標高，保證模板支設時標高的正確。
?。ǘ┠_手架的驗收
支撐架必須由專業工種嚴格按規范及審批過的施工方案進行搭設，搭設前必須進行安全、技術交底，所用材質應驗收合格。每段支撐架搭設完畢后必須經過驗收合格后方可投入使用。
?。ㄈ┠_手架的防護
架體較高的支撐用腳手架在作業面下部用白色兜網及綠色密目安全網設置兩道水平防護，安全網與鋼管采用較粗的鐵絲連接牢靠，以保證工人在操作過程中的安全。
?。ㄋ模┠_手架的拆除
所有支撐用腳手架的拆除要以混凝土是否達到拆模時間為依據。在混凝土未達到拆模要求強度前嚴禁拆除任何桿件。
五、卸料平臺施工方案
?。ㄒ唬┚幹埔罁?/p>
1、《建筑施工高處作業安全技術規范》
2、《建筑施工手冊》
3、《現行建筑材料規范大全》
?。ǘ┬读掀脚_極限荷載值
卸料平臺是樓層進出材料的主要通道，主要用于輸出拆下的模板和架管。為保證卸料平臺的安全可靠及正常使用，卸料平臺允許負荷的施工荷載不大于3000N/m2，最大負載為3600Kg。
?。ㄈ┬读掀脚_的設計
1、平臺形式
卸料平臺為組裝式，平臺的主梁采用18#槽鋼，次梁采用10#槽鋼；防護欄桿采用J50×30×4 矩形空心鋼設600mm、1200mm 兩道，并用密目安全網封閉嚴密，設180mm 高3mm 厚鋼板擋腳板；平臺底部用50mm 厚腳手板封閉嚴密，腳手板必須包頭，并與平臺固定牢固；預埋鋼筋必須采用直徑25mmHPB235 級鋼筋，錨固長度為42×25=1050mm。預埋鋼筋錨固在頂板內。
2、搭設簡圖
?。ㄋ模┬读掀脚_的搭設與拆除
1、搭設、拆除人員必須持證上崗，身體狀況良好，經過技術交底，準確掌握本工程集料平臺搭設、拆除的特點與方法。
2、搭設、拆除時設專人指揮、看護，劃定警戒區，設立警示標志，非搭設、拆除人員禁止進入施工區域。
3、搭設流程
安裝檢查：安裝前對操作人員身體、安裝用機械設備、安裝環境等進行檢查。
平臺組裝：將懸挑主梁槽鋼與次梁槽鋼用螺栓進行連接。
平臺吊裝：吊裝穩固槽鋼底架，槽鋼與鋼絲繩連接、槽鋼與預埋件連接。欄桿、腳手板安裝：腳手板必須包頭，并與槽鋼次楞固定牢固，鋪裝到槽鋼底架；安裝防護欄桿、安全網。
4、拆除：
拆除應先安裝后拆，后安先拆，拆除完后對現場進行清理，并進行刷漆保養。
?。ㄎ澹┬读掀脚_的檢查與驗收
1、集料平臺應嚴格按施工方案進行搭設；鋼絲繩應提供合格證；鋼絲繩卡具的位置數量型號等均應符合設計要求，必須使用花籃螺栓對鋼絲繩進行緊固；焊接位置必須滿焊，焊縫均勻密實；槽鋼的規格應符合設計要求。
2、由安全員組織對集料平臺進行100%檢查驗收，驗收合格后方可使用。
3、平臺使用過程中由專人負責定期保養和隨時進行檢查，發現問題及時上報處理。
4、任何人、任何部門不得對集料平臺擅自進行改動、變更，若因實際問題必須進行變更時必須通過本方案審批部門的同意方可進行。
?。┳⒁馐马?/p>
1、使用過程中嚴禁超載，平臺上不得長時間堆積物料。
2、吊環必須采用直徑25mm 的HPB235 級鋼筋。
3、鋼絲繩端部與吊環連接處用三個繩卡固定,，且鋼絲繩采用花籃螺栓緊固。
?。ㄆ撸┬读掀脚_設計計算書（采用軟件計算）
1、腳手板承載力及撓度驗算
腳手板支承在次梁上，按5 跨連續梁考慮，作用在腳手板上的荷載包括腳手板自重和活荷載。按均布荷載考慮，計算簡圖如下：
?。?）荷載統計
恒載：腳手板自重 查《建筑施工手冊》得gK=400 N/㎡
活載：取3000 N/㎡
則荷載組合為： q=1.4×3000=1.2×400=4680 N/m
?。?）腳手板截面最大彎矩：取=l/4
M=α(p+q)l2=4680×0.83÷4=599.04N.m
腳手板抗彎強度應滿足以下公式
1.1M/W≦5/rm
其中：W：腳
手板毛截面抵抗力矩w=bh2/6=300×52÷6=1250cm3
rm:材料強度附加分項系數 查得rm=1.1705
f:木腳手板抗彎設計強度 查得f=1.18N/㎜2
將數據代入公式得
1.1×599.04×103/1250×103=0.527<1.18/1.1705=1
?。?）撓度驗算
腳手板撓度應滿足ω=5ql4/384EI<[ω]
其中：
E：腳手板彈性模量 查表得E=10000 N/㎜2
I:腳手板截面慣性矩：
I=bh3/12=300×503/12=3125×103 ㎜4
[ω]:腳手板允許撓度 [ω]=l/150
將數據代入公式
ω=5×4680×10-3×8003l/384×10000×3125×103
=6.6×1012/12×1012
=l/1005 < [ω]=l/150
2、次梁承載力及撓度計算
次梁支撐在主梁上，按簡支單跨梁考慮，作用在次梁上的荷載包括：次梁自重、腳手板自重、施工活荷載。計算簡圖如下：
?。?）荷載統計：
[10 槽鋼自重 查得q1=100N/m
由腳手板傳遞的荷載為4680N/m2
則荷載組合為：
1.2×3×100+4680×0.8×3=11592N
轉化為勻布荷載 q=11592/3=3864N/m
?。?）次梁最大彎矩
M=ql2/8=3864×32/8=4347N.m
[10 槽鋼抵抗矩W=39700mm3
則б=M/W=4347×103/39700=109.5N/mm2<f=215N/mm2
?。?）次梁撓度驗算
次梁撓度應滿足
ω=5ql4/384EI<[ω]
其中：
E:[10 槽鋼的彈性模量 查表得E=2.06×105Mpa
I:[10 槽鋼的截面慣性矩 查表得I=198cm4
[ω]:[10 槽鋼的允許撓度 [ω]=l/250
代入式中：
ω=5×38644×10-3×30003×l/384×2.06×105×198×104
=l/300<[ω]=l/250
3、懸挑主梁承載力及撓度計算
主梁采用[18 槽鋼，為保證安全，且計算簡化，平臺主梁上的兩根鋼絲繩按外側一根受力，內側一根不起作用計算，且荷載按勻布荷載考慮。計算簡圖如下所示：
?。?）荷載統計：
[18 槽鋼自重 查得q1=230N/m
J50×30×4 矩形空心鋼自重查表得q2=41.98N/m
3mm 厚鋼板自重查表得q3=256N/m
恒載：[10 槽鋼的自重產生的恒載：100×3×5=1500N
[18 槽鋼的自重產生的恒載：230×4×2=1840N
腳手板自重產生的恒載：400×4×3=4800N
欄桿自重產生的恒載：（11×2＋1.2×8）×41.98=1830N
擋腳板自重產生的恒載：0.18×11×256=506N
活載：?。?000 N/㎡
則荷載組合為：
?。?500＋1840＋4800＋1830＋506）×1.2＋3000×3×4×1.4
=62971N
轉化為勻布荷載，每根挑梁荷載： q=6297/2/4=7871N/m
?。?）主梁最大彎矩
M=ql2/8=7871×42/8=15743N.m
[18 槽鋼抵抗矩W=152000mm3
則б=M/W=15743×103/152000=103.6N/mm2<f=215N/mm2
?。?）主梁撓度驗算
主梁撓度應滿足
ω=5ql4/384EI<[ω]
其中：
E:[18 槽鋼的彈性模量 查表得E=2.06×105Mpa
I:[18 槽鋼的截面慣性矩 查表得I=1370cm4
[ω]:[18 槽鋼的允許撓度 [ω]=l/250
代入式中：
ω=5×67871×10-3×40003×l/384×2.06×105×1370×104
=l/427<[ω]=l/250
4、鋼絲繩驗算
與主梁驗算作同樣簡化，兩根鋼絲繩，按照外側一根受力計算，計算簡圖如下所示：
荷載統計 T=31486N
G=G總/4=62971÷4=15743N
根據D 點力矩平衡 則
TLsinα=GL ，G=15743N
取α=30°則T=15743/sin30=31486N
鋼絲繩選用6×37 直徑為Φ26 鋼絲繩。
鋼絲繩的安全系數應滿足下式：
K=F/T≥[K]
其中：F：鋼絲繩的破斷拉力，取鋼絲繩的破斷拉力總和與換算系數N 的
乘積，F=342.7×103×0.82=281.0×103N
[K]:作吊索用鋼絲繩的法定安全系數取8
代入式中：
K=F/T=281.0×103/31486=8.93>[K]=8
符合要求。
5、鋼筋吊環驗算
鋼筋吊環承載力
P=f×A=205×3.14×252/4×2
=20**56N>T=31486N
符合要求
6、連接板抗剪驗算
由次梁驗算可得：
連接板剪力V=11592/2=5796N
連接板寬度b=100mm，厚度（按槽鋼厚度計算）t=5.3mm，螺栓直徑d=10
mm，螺栓的允許剪應力[τ]=100Mpa，槽鋼允許應力[σ]=215Mpa?。?）按剪切強度條件驗算
τ=Q/A=V/πd2=5796/314×10-6
=18.4MP<[τ]=100Mpa
?。?）按擠壓強度條件驗算
σ=V/A=5796÷4÷53×10-6=27.3Mpa<[τ]=215Mpa
符合要求。
篇2：Xuantiao腳手架工程施工方案
1.編制依據
1.1施工圖紙
冀唐老年公寓工程建筑、結構圖紙。
1.2主要規程、規范
1.2.1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-20**）
1.2.2《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80－91）
1.2.3《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59－99）
1.2.4《建筑結構荷載規范》（GB50009－20**）
1.3施工組織設計
《唐山冀唐老年公寓工程施工組織設計》
1.4參考文獻
1.4.1建筑施工手冊》（第四版）
1.4.2《簡明施工計算手冊》（第三版）
1.4.3《建筑施工腳手架實用手冊》
1.4.4《建筑施工安全設施計算書編制范例》
2.腳手架工程概況
本工程建筑高度40.1m（局部60.3m），由于高層建筑地下車庫基礎埋置較深，考慮地下室施工結束、模板拆除、砼養護、防水層施工需一定時間，在此期間上部結構需要連續施工，故腳手搭設需分段進行：地下室部分施工腳手架采用雙立桿落地式鋼管扣件腳手架；地面以上部分采用懸挑式，分兩次搭設。
3.施工準備
腳手架搭設前，應做好以下準備工作：
3.1項目部施工員應熟悉圖紙，了解建筑物立面構造情況，按專項施工方案的要求，向架子作業班人員和使用人員進行安全技術交底。
3.2施工前必須對進場的鋼管、扣件、腳手片、密目安全網、型鋼材料進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用，經檢查合格的構配件應按品種規格分類，堆放整齊，堆放場地不得有積水。
3.3清除地面雜物，平整場地，排水暢通。
3.4桿件落地處應按要求放置墊塊。
4.材料要求
4.1鋼管
4.1.1新鋼管的檢查應符合下列規定：
鋼管應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》(GB/T288)的有關規定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管、鋼腳手板外徑、壁厚、端面等的偏差應分別符合下列規定：鋼管必須涂防銹漆；立桿、橫桿噴涂黃色油漆，陽角立桿、剪刀撐噴涂紅白相間油漆。
鋼管、鋼腳手板材料尺寸允許偏差表
序號項目允許偏差
Δ（mm）檢查工具
1焊接鋼管尺寸外徑-0.5游標卡尺
壁厚-0.5
2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺
3鋼管外表面銹蝕深度≤0.5游標卡尺
4鋼管
彎曲各種桿件鋼管端部彎曲
l≤1.5m≤5
立桿
鋼管彎曲3m＜l≤4m≤12
4m＜l≤6.5m≤20
水平桿，斜桿的鋼管彎曲l≤6.5m≤30鋼板尺
5沖壓腳手板板撓曲l≤4m≤12
板面扭曲
?。ㄈ我唤锹N起）≤5
4.1.2.舊鋼管的檢查應符合下列要求
表面銹蝕深度應符合上表第3項的規定。用于本工程的舊鋼管應在進入工地時進行檢查，在使用過程中每年檢查不少于一次。檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷，取樣檢查，銹蝕深度超過規定值時，不得使用；鋼管彎曲變形應符合上表第4項的規定；鋼管采用外徑48mm，壁厚3.0mm的高頻焊接鋼管。嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、有裂縫的鋼管嚴禁使用；為了方便操作用于架子的單根鋼管的最大質量不應大于25kg。
4.2扣件
4.2.1扣件應采用可鍛鑄鐵制作的保件，其質量符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）規定抽樣檢測；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。
4.3腳手板
竹笆片腳手板采用木板，腳手板與鋼管連接應用鍍鋅鉛絲箍繞2～3圈。
4.4安全網
安全網分平網和立網兩種，平網采用錦綸材料制成，立網采用密目安全網（藍色），安全網出廠前，必須有國家指定的監督檢測部門批量驗證和檢驗員檢驗合格證。安全網在貯運中，必須通風、遮光、隔熱，同時要避免化學物品的侵蝕，搬運時禁止使用鉤子，已使用過的安全網必須經過檢查和試驗合格后方可使用，超過使用期限的安全網嚴禁使用。
5.構造要求及措施
5.1地基處理
本工程基礎基坑內土層表面均采用C15素混凝土墊層硬化，厚度不小于100mm。墊層上、腳手架立桿底部設置墊板，厚度不小于50mm，布設平穩，不得懸空。腳手架立桿外設置環通的排水溝，并設置集水井。
5.2立桿
落地腳手架及懸挑腳手架懸挑梁以上均采用雙排單立桿。立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接，接頭交錯布置，兩相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開距離不小于50cm，各接頭中心距主節點（立桿與縱向水平桿相交處）距離不大于60cm。立桿與立桿采用對接扣件連接，接頭位置距離主節點不超過1/3步距。
落地腳手架立桿底部設置墊板，厚度不小于50mm。懸挑腳手架立桿底部立于懸挑槽鋼上，槽鋼上表面立桿位置焊接直徑25mm的鋼筋，長度200mm，腳手架搭設時，立桿套住鋼筋。
5.3縱向水平桿
縱向水平桿置于小橫桿之上，在立桿的內側，采用直角扣件與立桿扣緊，其長度大于三跨，同一步縱向水平桿四周交圈。腳手架立桿橫距1m寬度范圍內共設置4根縱向水平桿，兩側的縱向水平桿直接用扣件連接到立桿，中間的縱向水平桿均勻布置?？v向水平桿采用對接扣件連接，接頭交錯布置，接頭不在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭與立桿距離不大于50cm。
5.4小橫桿
每根立桿與縱向水平桿相交連接處必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在立桿上，該桿軸線偏離主節點距離不大于15cm，小橫桿間距應與立桿縱距相同，根據作業層腳手板搭設需要，在兩縱向水平桿之間等距離設置2根橫桿。小橫桿伸出外排縱向水平桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排縱向水平桿25cm，距結構外邊緣10cm。上、下小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。
5.5縱、橫向掃地桿
縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿緊靠縱向掃地桿下方用直角扣件固定在立桿上，立桿底座存在高差處，將高處縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。
5.6剪刀撐
本腳手架斜撐采用縱向剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每5步6跨設置一道，斜桿與地面夾角在45º～60º之間，斜桿相交點處于同一條直線上，沿架高連續布置，相交的兩根剪刀撐一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，并在中間增加2～4個扣結點，所有固定點距主節點距離不大于15cm，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm以內。剪刀撐的桿件連接采用搭結，搭結長度不小于1m，并用至少2個旋轉扣件固定，端部扣件距桿端凈距離不小于10cm。局部腳手架與其他部位腳手架錯層處在腳手架里外排立桿之間上下連續布置橫向斜撐，在同節內，由底層至頂層呈“Z”字型，斜桿采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。
5.7腳手板
每個作業層上滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板放置在橫向水平桿上，四角用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2～3圈固定牢固，防止顛覆。腳手板鋪設時，應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處對接平鋪，靠墻一側腳手板離墻距離不大于15cm，拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。
5.8連墻件
連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.6m（兩步架高），水平間距4.2m，連墻桿與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件，在結構每一外框架柱處沿一組雙桿箍柱式拉桿，與框架柱拉結，在樓板上兩框架柱間距結構外皮0.4m處，預埋φ48×3mm鋼管，鋼管與腳手架立桿可靠拉結。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置，與架體和結構面垂直，并盡量靠近主節點（與主節點距離不大于30cm），連墻桿伸出扣件的距離大于10cm，底部第一根縱向水平桿開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。連墻桿連接均采用雙扣件。
5.9懸挑槽鋼梁
懸挑槽鋼梁采用[10槽鋼作為角部懸挑槽鋼梁，前部焊接一個同規格的槽鋼并再前端每個角部上下焊接兩個長為0.6米的L3角鋼使角部變為三角形從而使整個槽鋼變為一體，以便于裝拆。槽鋼梁所在層預埋φ14鋼筋，后部設置三道，前部設置兩道，鋼筋地錨距槽鋼端部100mm～200mm。將槽鋼在以樓板邊緣為中心焊接6mm厚長為0.6米的鐵板作為加勁肋使該處槽鋼變為方管形式，要求焊縫必須滿焊。
5.10防護設施
腳手架滿掛全封閉式密目安全網，密目安全網規格1.8m×6.0m，用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲綁扎在縱向水平桿外立桿內側。
6.懸挑腳手架及卸料平臺搭設工藝
6.1懸挑腳手架搭設工藝
懸挑腳手架的斜向鋼管與滿堂紅腳手架的水平桿連接，并在連接處設置一道水平桿并用扣件連接牢固，上部與梁底的水平桿連接，保證梁變至外圍腳手架立桿1.2m，以保證工作面。該梁底水平桿里側至少與滿堂紅腳手架的兩個立桿相連，外側滿鋪腳手板。斜桿間距與滿堂紅腳手架的立桿間距相同。具體搭設如圖：
在有剪力墻的地方搭設外圍腳手架如圖所示：
6.2卸料平臺搭設工藝
卸料平臺懸挑槽鋼梁采用[10槽鋼作為角部懸挑槽鋼梁。槽鋼梁所在層預埋φ12鋼筋，后部設置三道，前部設置兩道，鋼筋地錨距槽鋼端部100mm～200mm。卸料平臺下按間距1000設置四道斜撐，斜撐前端加設一道水平管以撐住懸挑鋼梁。鋼梁上端鋪設間距1m的雙向鋼管網片，其中橫向鋼管在上部，并要求每側至少從鋼梁懸挑出200mm，并在其上設置1500mm立管作為臨邊防護。在橫向鋼管上滿鋪腳手板以構成卸料平臺。嚴禁在鋼梁上焊接鋼管作為圍護以保證截面不被減小。卸料平臺堆放材料不得超過一噸。具體搭設如圖(上為平面，下為里面)：
7.質量保證體系
滿足本交底及規范和監理的要求。
7.1構配件允許偏差
見本方案第4章材料要求部分。
7.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法
見表7.1。
7.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準
見表7.2。
8.安全施工技術措施
8.1材質及其使用的安全技術措施
8.1.1扣件的緊固程度40～50Nm，不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。
8.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。
8.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。
8.1.4禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。
8.1.5外腳手架嚴禁使用竹、木腳手或鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、塑料等混用。
8.1.6嚴禁使用非48mm外徑的鋼管。
表7.1腳手架搭設允許偏差表
項次項目技術要求允許偏差
?。╩m）示意圖檢查方法
與工具
1間距步距
縱距
橫距±20
±50
±20鋼卷尺
2縱向水平桿高差一根桿的兩端±20水平儀或水平尺
同跨內兩根縱向水平桿高差±10
3雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm－50鋼卷尺
表7.2扣件擰緊樣檢查數量及質量判定標準表
項次檢查項目安裝扣件
數量（個）抽檢數量
?。▊€）允許的不合格數
1連接立桿與縱（橫）水平桿或剪刀撐的扣件，接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201～320**05
2連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點）1201～320**010
8.2腳手架搭設的安全技術措施
8.2.1搭設過程中，劃出工作標志區，禁止行人進入改區域，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮時作業。當解開與他人有關的結扣時，必須告知對方，并得到對方允許，防止墜落傷人。
8.2.2開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。
8.2.3腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，確保搭設過程安全，未完成腳手架在每天收工前進行檢查，確保架子穩定。
8.2.4腳手架搭設過程中，應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求并驗收合格后掛合格牌。
8.3腳手架上施工作業的安全技術措施
8.3.1結構外腳手架每搭設完畢一層，由項目部安全員驗收，驗收合格后方可使用。任何個人、班組長，未經同意，不得任意拆除腳手架部件。
8.3.2嚴格控制施工荷載，竹笆片腳手板上不得集中堆放材料等，施工荷載不得大于3kN/m2，確保安全儲備。
8.3.3結構施工時不允許多層同時作業，懸挑架同時作業層數不超過一層。
8.3.5各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。
8.3.6禁止攀爬腳手架。
8.3.7定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時整改加固，腳手架達到堅固穩定，確保施工安全。
8.4腳手架拆除的安全技術措施
8.4.1腳手架拆除前，全面檢查待拆的腳手架，根據檢查結果，擬定作業計劃，并報批、進行技術交底后方可作業。
8.4.2架體拆除以前，必須查看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量提前拆除。
8.4.3拆除腳手架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄并豎立警戒標志，地面應設專人指揮，并禁止非作業人員進入。
8.4.4拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，并得到對方同意，以防墜落。
8.4.5拆除腳手架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。
8.4.6拆除過程中，每天收工前，對腳手架進行檢查，不留下隱患。
8.4.7拆除腳手架過程中，不得碰撞腳手架附近電源線，防止觸電事故的發生。
8.4.8所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附扣件或將連接的兩桿送到地面。
8.4.9所有腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和雜物從高出墜落傷人。
8.4.10拆下的零配件裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空直接拋擲。
9.文明施工要求
9.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿防滑鞋，現場嚴禁吸煙。
9.2進入施工現場的人員要愛護施工現場的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木，不得隨意移除標識牌。
9.3嚴禁酗酒人員作業，施工操作時要求精力集中，禁止在作業時嬉鬧。
9.4腳手架搭設人員必須是持有上崗證的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可進行作業，凡患有高血壓、貧血癥、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上架操作。
9.5上架作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬腳手架。
9.6護身欄桿、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組安裝模板時，如需拆改必須由架子工操作，任何其他工種不得隨意拆改。
9.7腳手架驗收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需拆改，必須經技術部同意并由架子工操作。
9.8不準利用腳手架吊運重物，作業人員不得攀爬腳手架上下作業面，不準在腳手架上推車走動，塔吊起吊物體時不得碰撞、拖動腳手架。
9.9不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。
9.10任何作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點、腳手板、扣件、綁扎扣等腳手架部件。
9.11拆除腳手架時，若需使用電焊氣割時，要派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。
9.12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題時要及時解決。
9.13保證腳手架的整體性，不得與井架、人貨電梯等一并拉結，不得截斷架體。
9.14施工人員嚴禁拋擲桿件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑輪繩索運輸，不得亂扔。
9.15使用的工具要放置于工具袋內，防止掉落傷人，登高作業要穿防滑鞋，袖口、褲口要扎緊。
9.16腳手架堆放做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格的領料、退料手續。
9.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。
9.18運輸至地面的材料應該按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲等集中回收處理。隨時整理、檢查、按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。
9.19大雪、大霧、大雨及六級以上大風天氣停止腳手架作業，冬季、雨季施工要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等，若有應隨時清掃，并采取防滑措施。
篇3：外腳手架施工方案
外腳手架施工方案
一、工程概況：
本工程為高層商住樓，主樓地下一層，地上十八層，總高度為63米，外腳手架采用鋼管懸挑架分段搭設，從二層板面開始搭設型鋼懸挑架。一段搭設五層，共八步架。
懸挑腳手架簡介：扣件式鋼管腳手架是為適應高層建筑的需要做到簡單輕便、裝拆容易、多次周轉、節約材料、方便操作、牢固穩定，在設計荷載下使用不變形、不傾晃，滿足正常施工操作、人員行走、材料堆放的要求。該項技術已在許多地區高層建筑施工中普遍使用，為達到安全使用等目的，特編制本施工方案。
二、材料質量要求：
?、盘艏懿捎谩?2a型槽鋼，質量必須滿足現行型鋼技術規定。
?、其摴懿捎忙?8×3.5焊接鋼管，質量必須滿足現行鋼管技術規定標注[GB-700-SS，3#鎮靜鋼]，不得使用銹蝕嚴重（斑點、剝皮）、彎曲、開裂的鋼管?？奂捎每慑戣T鐵制造的標準機件：其機械性能符合（GB-978-67）規定KT33-S技術標準?？奂母郊═形螺栓、螺母、墊圈）采用材料符合《碳素結構鋼》（GB700-79）中A3規定：
扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼、夾灰等鑄造缺陷，鋼管和扣件均必須有出廠合格證及檢驗單，扣件與鋼管的吻合面要接觸良好，螺栓不得滑絲，夾緊鋼管時，開口處最大距離小于6mm，必要時進行抗滑移試驗。
?、悄_手板選用竹笆板，規格為1200mm×1000mm，不得使用腐爛、散邊或破損嚴重的竹笆。
?、劝踩W：欄桿圍網選用合格的聚氯乙烯編織的1.8×6m的密目式安全立網，安全網應為不小于2000目/100cm2的密目式綠色圍護立網。
三、扣件式鋼管懸挑腳手架搭設：
?、艞U件搭設順序：按平面布置預留→設置挑桿→縱向水平大橫桿→設立斜支撐→布置立桿→扶手水平桿→……
?、颇_手架搭設在建筑物的第二層，將外架橫檔（即小橫桿）伸入樓層內，再設置挑桿與上一層水平拉桿連接上，并在架底往上設置拉桿，共同承受此一挑架體的重量。
?、强奂菟古ち?0N.m以上，但不大于65N.m，扣件抗滑荷載7KN。
?、壤瓧U不設接頭，與樓層預埋件必須有交叉點。
?、闪U縱向間距1.5m，橫向間距1.0m，步距1.8m。連墻桿橫向每隔三跨，豎向每隔兩步布置一根。
?、室⒁饧荏w懸挑部分的水平及垂直度，防止架體變形扭轉及架體中部下垂和外傾。
?、丝v向水平桿設置于小橫桿之上，在立桿的內側，并采用十字扣件與立桿相扣。
?、炭v向水平桿采用對接扣件，接頭不能在同跨內，相鄰接頭應錯開500mm以上。如采用旋轉扣件時，應使用3個扣件對接?？v向水平桿步高1.8m，設4道縱向水平桿。架子的外側應設1.2m高的防護欄桿，操作層設置18cm高擋腳板。
?、兔恳恢鞴濣c處必須設一根橫向水平桿，并采用十字扣件扣在立柱上；每一個小橫桿處的縱向桿必須使用十字扣件。
?。?0）本方案所采用的主笆腳手板一般鋪設兩層，上層為防護層，鋪設好后四角應用14#的鐵絲扎牢。
?。?1）腳手架在兩端頭或直線距離不大于15m處設置剪刀撐，每道剪刀撐跨立桿3～5根。斜角與地面成45°～60°的夾角。所有扣件一律采用旋轉扣件，并扣在立柱上。
?。?2）腳手架內立桿與建筑物的間距為300mm，故此處應用木板封閉。立面圍護采用密目安全網，并用網繩與大橫桿綁扎牢固。
?。?3）腳手架在搭設時，應高出施工層1.2m～1.8m。
?。?4）應在腳手架作業層下部設一道水平網防護層，防止作業層有人或物墜落。
四、腳手架的驗收：
?、偶茏哟钤O完畢，在投入使用前，應逐層由工程負責人（項目經理），架子班組和專職安檢人員以及有關專業人員一起組織驗收時，驗收時，必須有主管審批架子施工方案一級的技術和安全部門參加，并填寫驗收單。
?、乞炇諘r，要檢查架子所使用的材料、配件、工具是否符合現行國家和部頒標準。
A、架子的布置，立桿和大、小橫桿間距。
B、架子的搭設。
C、連墻點是否安全可靠；剪刀撐、斜撐是否符合要求。
D、架子的安全防護必須有效；綁扎緊程度應符合要求。
E、腳手板鋪設應符合要求。
五、腳手架的拆除：
?、偶茏硬鸪龝r應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。
?、撇鸪母呖兆鳂I人員，必須戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。
?、遣鸪樞蜃裱缮隙?、先搭后拆的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。
?、炔鹆U時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿，斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。
?、蛇B墻點應隨拆除進度逐層拆除。
?、什鸪龝r要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時，應先通知另一方，以防墜落。
?、瞬鸪龝r不應碰壞門窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明溝等物。
?、滩鹣碌牟牧蠎逊懦啥?，并應按指定的地點，隨拆隨運，用塔吊吊運，嚴禁拋擲。運至地分類堆放，當天拆當天清。
?、驮诓鸪^程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。
六、腳手架安全管理：
?、拍_手架搭設人員必須是經過國家現行標準《特種作業人員安全技術考核管理規定》考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后才發上崗證。
?、拼钤O腳手架的人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。
?、怯身椖考夹g負責人組織架子工長、安全員對使用架子的有關工種、班組長、工人骨干進行使用標準安全防護、日常檢查維護的技術交底，讓人人都知道，時刻注意遵守。
?、燃茏由系氖┕と藬?，堆放材料要按設計要求控制，不得將結構施工荷載傳遞到架子上，不得將短小模板、鋼筋、扣件放在架上，更不能將室內建筑垃圾倒到架上，不準在架上另設懸掛物體，嚴禁向架上或架外拋擲物品。
?、杉茏釉谥黧w施工時可鋪設三層腳手板，裝飾時各層滿鋪，上下同時作業不得多于兩步，安全網、腳手板要扎牢，不準隨意拆動，如須拆動必須經技術負責人批準，由架子工負責處理。
?、始芄ぜ凹苌喜僮魅藛T，每天上下班前要檢查架子的支撐錨固點是否牢固，發現問題立即處理或報技術負責人解決。架上施工荷載要均勻布置，不得集中一邊，單向偏一受力，并不得超過設計荷載。特別防止外墻、梁拆模時模板突然下落的沖擊力，如須落在架上，必須采取緩沖措施。
?、思苌纤玫目奂仨毝ㄆ诒ｐB巡查，如有毛病應立即更換。架子的附墻支撐要綁扣在結構物可靠處，不得綁扣在模板支撐上或其他不牢固的位置上。
?、塘壖耙陨洗箫L或雷雨天氣不準搭設或拆除外架，也不準在架上作業，其他按高層腳手架的操作規程執行。
腳手架的計算：
腳手架一次搭設五層，共計八步架。架體內排立桿離結構邊距離為300mm，挑架立桿縱距L=1.5m，橫向間距B=1.0m，步高h=1.8m。已知廈門地區基本風壓為0.75KN/m2。腳手板（竹笆腳手板）沿每步滿鋪。
1、腳手架外立桿荷載
?、攀┕ず奢d（按q1=300kg/m2兩層同時作業計算）
G1=（B/2）×L×q1×2=0.5×1.5×3000×2=4500N
?、苹緲嫾軛U配件自重（鋼管理論重力為38.4N/m，扣件重力按10N/個計）
G2=（1.8+1.5×4+0.5）×8×38.4+2×8×10=2709.76N
?、羌舻稉闻浼灾?BR> G3=（1.52+1.82）1/2×8×38.4+4×10=759.79N
?、饶_手板自重
G4=1.5×0.5×250×8=1500N
?、砂踩W自重
G5=1.5×1.8×2×8=43.2N
?、适┕犹吣_板自重（二個施工層）
G6=1.5×0.18×2×350=189N
由以上得腳手架外立桿荷載為：
G外=1.2（G2+G3+G4+G5+G6）+1.4G1
=1.2（2709.76+759.79+1500+43.2+189）+1.4×4500=12542.1N
2、腳手架內立桿荷載
?、呕緲嫾軛U配件自重
g1=(1.8+1.5×2+0.5)×8×38.4+3×8×10=1868.16N
?、颇_手板自重（沿每步滿鋪）
g2=1.5×0.5×250×8+1.5×0.3×250×8=2400N
?、鞘┕ず奢d（兩層同時作業）
g3=1.5×0.5×3000×2=4500N
由以上得腳手架內立桿荷載為：
g內=1.2（g1+g2）+1.4g3=11421.79N
3、連墻點的計算
廈門地面粗糙程度為A類
風荷載計算式：Wk=0.7μsμzW0
式中W0=0.75，風壓高度變化系數按建筑高度90m取值，查表μz=2.34
腳手架的風載體型系數按μs=1.3φ
φ=擋風面積/迎風面積=（1.5×3+1.8）×0.05/（1.5×1.8）=0.117
則μs=1.3×0.117=0.152故Wk=0.7×0.152×2.34×0.75=0.187
連墻桿長度按600mm選取，λ=L/i=600/15.78=38查表得φ=0.906
扣件抗滑荷載取8.5KN，由上
NI=Nw+NSNw=1.4SwφWK其中NS取值不小于3KN
所以：NI-3=1.4SwφWK
則Sw=（NI-3）/（1.4φWK）=（8.5-3）/1.4×0.906×0.187=23.2m2
連墻點布置為：豎向間距H1=2h=3.6m，水平間距L1=3L=4.5m（即2步3跨）
4、腳手架整體穩定性計算
按式N/ΦA+MW/W<kf驗算
取N=12542.1N因λ=l0/i=μh/i=1.5×1800/15.8=171
查表得Φ=0.243
MW=1.4qwkh2/10=0.14WkLah2=0.14×0.187×1.5×1.82=0.127KN.m
W=5080mm3取k=0.755f=215N/mm2
代入上式，有
12542.1/0.243×489+127000/5080=130.6N/mm2
<kf=0.755×215=162.3N/mm2滿足要求
5、挑架各桿件驗算，由圖示幾何尺寸得：
θ1=80.54°，θ2=63.43°CDB
對B節點，解得NAB=14.02KN
對D節點，解得NAD=11.58KN
對AB桿：λ=LAB/i=30002+1500215.8=212
查表得φ=0.161則φAf=0.161×489×215=16927N
=16.93KN>NAB
對AD桿：λ=LAD/i=30002+500215.8=192A
查表得φ=0.195則φAf=0.195×489×215=20501N
=20.5KN>NAD
滿足要求，為安全起見，在AB，AD桿中間增加一道拉桿，減小其長細比，增強其穩定性。