轉換層扣件式滿堂模板架計算
本工程以轉換層的模板支撐為受力狀況最復雜，條件最危險的部分，所以本方案主要對轉換層的高支撐模板進行計算，其它各樓層參照執行。
1.樓面板為250厚的板支撐系統
1)搭設要求
模板支架搭設高度為6.7米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。如下圖所示：
樓板支撐架立面簡圖
樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元
采用的鋼管類型為48×3.5。
2)模板面板計算
面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。
a.荷載計算
靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.250×0.800=5.200kN/m
活荷載標準值 q2 = (1.500+1.500)×0.800=2.400kN/m
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
b.抗彎強度計算
f = M / W < [f]
其中f -- 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大彎距(N.mm)；
W -- 面板的凈截面抵抗矩；
[f] -- 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q -- 荷載設計值(kN/m)；
經計算得到：
M = 0.100×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350×0.350=0.118kN.m
經計算得到面板抗彎強度計算值：
f = 0.118×1000×1000/43200=2.722N/mm2
面板的抗彎強度驗算 f < [f]，滿足要求！
c.抗剪計算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350=2.016kN
截面抗剪強度計算值 T=3×20**.0/(2×800.000×18.000)=0.210N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2
抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求！
d.撓度計算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大撓度計算值：
v = 0.677×7.600×3504/(100×6000×388800)=0.331mm
面板的最大撓度小于350.0/250，滿足要求！
3)支撐方木的計算
方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。
a.荷載的計算
鋼筋混凝土板自重(kN/m)：
q11= 25.000×0.250×0.350=2.188kN/m
模板的自重線荷載(kN/m)：
q12= 0.250×0.350=0.088kN/m
活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：
經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+1.500)×0.350=1.050kN/m
靜荷載 q1 = 1.2×2.188+1.2×0.088=2.730kN/m
活荷載 q2 = 1.4×1.050=1.470kN/m
b.方木的計算
按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：
均布荷載 q = 3.360/0.800=4.200kN/m
最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.80×0.80=0.269kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×4.200=2.016kN
最大支座力 N=1.1×0.800×4.200=3.696kN
方木的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木抗彎強度計算：
抗彎計算強度 f=0.269×106/83333.3=3.23N/mm2
方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！
c.方木抗剪計算
最大剪力的計算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪強度計算值 T=3×20**/(2×50×100)=0.605N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪強度計算滿足要求！
d.方木撓度計算
最大變形：
v =0.677×3.325×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.233mm
方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！
4)橫向支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算
集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.70kN
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
支撐鋼管變形圖(mm)
支撐鋼管剪力圖(kN)
經過連續梁的計算得到：
最大彎矩 Mma*=0.725kN.m
最大變形 vma*=1.15mm
最大支
座力 Qma*=9.287kN抗彎計算強度 f=0.73×106/5080.0=142.73N/mm2
支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！
支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求！
5)扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，R=9.29kN
單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！
當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；
雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。
6)立桿的穩定性計算荷載標準值
作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
a.靜荷載標準值包括以下內容：
腳手架鋼管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.700=0.865kN
鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A 雙排架自重標準值。
模板的自重(kN)：
NG2 = 0.250×0.800×0.800=0.160kN
鋼筋混凝土樓板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN
經計算得到，靜荷載標準值：NG = NG1+NG2+NG3 = 5.025kN。
b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值 ：
NQ = (1.500+1.500)×0.800×0.800=1.920kN
c.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
d.立桿的穩定性計算
立桿的穩定性計算公式：
其中N -- 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.72kN；
-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89
W-- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
-- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；
[f]-- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算：
l0 = k1uh(1)
l0 = (h+2a)(2)
k1 -- 計算長度附加系數，查表取值為1.163；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；
a = 0.20m；
公式(1)的計算結果： = 86.87N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！
公式(2)的計算結果： = 39.44N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 計算長度附加系數，查表取值為1.012；
公式(3)的計算結果： = 51.69N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
2.轉換層1?1.8m大梁支撐計算
1)搭設要求
梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.40米，立桿的步距 h=1.50米，
梁底增加3道承重立桿。
簡圖如下：
圖1梁模板支撐架立面簡圖
采用的鋼管類型為48×3.5。
2)模板面板計算
面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。
作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。
a.荷載的計算：
鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.800×0.400=18.000kN/m
模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.350×0.400×(2×1.800+1.000)/1.000=0.644kN/m
活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：
經計算得到，活荷載標準值：
P1 = (1.500+1.500)×1.000×0.400=1.200kN
均布荷載 q = 1.2×18.000+1.2×0.644=22.373kN/m
集中荷載 P = 1.4×1.200=1.680kN
b.截面特征
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；
I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；
c.內力計算
計算簡圖
彎矩圖(kN.m)
剪力圖(kN)
變形圖(mm)
經過計算得到從左到右各支座力分別為：
N1=2.482kN
N2=7.032kN
N3=6.797kN
N4=5.847k
NN5=1.894kN
最大彎矩 M = 0.182kN.m
最大變形 V = 0.8mm
d.抗彎強度計算
經計算得到面板抗彎強度計算值：
f = 0.182×1000×1000/21600=8.423N/mm2
面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗彎強度驗算 f < [f]，滿足要求！
e.抗剪計算
截面抗剪強度計算值 T=3×4023.0/(2×400.000×18.000)=0.838N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2
抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求！
f.撓度計算
面板最大撓度計算值 v = 0.772mm
面板的最大撓度小于280.0/250，滿足要求！
3)梁底支撐方木的計算
a.荷載計算
按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：
均布荷載 q = 7.032/0.400=17.580kN/m
最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.58×0.40×0.40=0.281kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.400×17.580=4.219kN
最大支座力 N=1.1×0.400×17.580=7.735kN
b.方木的截面力學參數
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
c.方木抗彎強度計算
抗彎計算強度 f=0.281×106/83333.3=3.38N/mm2
方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！
d.方木抗剪計算
最大剪力的計算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪強度計算值 T=3×4219/(2×50×100)=1.266N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪強度計算滿足要求！
e.方木撓度計算
最大變形：
v =0.677×14.650×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm
方木的最大撓度小于400.0/250，滿足要求！
f.梁底支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。
集中荷載P取方木支撐傳遞力。
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
支撐鋼管變形圖(mm)
支撐鋼管剪力圖(kN)
經過連續梁的計算得到：
最大彎矩 Mma*=0.169kN.m
最大變形 vma*=0.05mm
最大支座力 Qma*=7.613kN
抗彎計算強度 f=0.17×106/5080.0=33.29N/mm2
支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！
支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm，滿足要求！
梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。
g.扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，R=7.61kN
單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！
當直角扣件的擰緊力矩達40~65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。
h.立桿的穩定性計算
立桿的穩定性計算公式：
其中：N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
橫桿的最大支座反力 N1=7.61kN (已經包括組合系數1.4)
腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.700=1.038kN
N = 7.613+1.038+0.000=8.651kN
--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到；
I-- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58
A-- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
-- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
l0-- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1uh(1)
l0 = (h+2a)(2)
k1-- 計算長度附加系數，查表取值為1.163；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；
a = 0.20m；
公式(1)的計算結果： = 86.20N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!
公式(2)的計算結果： = 39.14N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算：
l0 = k1k2(h+2a)(3)
k2 - 計算長度附加系數，查表取值為1.012；
公式(3)的計算結果： = 51.29N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
篇2：X工程模板架體支設要求
某工程模板架體支設要求
1）采用Ф48×2.7mm鋼管搭設，立桿支設時可調底座配合使用。梁設雙排架體，板設滿堂架體，柱、梁、板應連成整體。
2）立桿底部應設置墊板，距基面、頂面200mm搭設掃地桿。架體安裝在木墊板上，墊板地面應夯實整平。
3）剪刀撐要求：滿堂架體外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設置由下至上的豎向連續剪刀撐，每隔六排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，架設于梁處。并于在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設置水平剪刀撐。見后附圖三、附圖四。
4）柱模板設計：采用木膠板，柱箍采用Ф48鋼管進行加固，第一步距地15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固。
5）梁模板設計：采用木膠板，設雙排架體，梁底每跨加設1道小橫桿（均分），梁側立桿應通到板底。對于較大梁側模，可采用中部加設對拉螺栓進行加固。梁底端部探出橫桿不宜大于200mm，如有其他因素超過者應在端頭另加支撐。
6）現澆板模板設計：采用木膠板，設滿堂架體，橫桿步距1.5米，掃地桿距地200mm?？觳痤^調整標高。在最上一層橫桿鋼管上加設小橫桿，鋼管上鋪設木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。
篇3：轉換層扣件式滿堂模板架計算
轉換層扣件式滿堂模板架計算
本工程以轉換層的模板支撐為受力狀況最復雜，條件最危險的部分，所以本方案主要對轉換層的高支撐模板進行計算，其它各樓層參照執行。
1.樓面板為250厚的板支撐系統
1)搭設要求
模板支架搭設高度為6.7米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。如下圖所示：
樓板支撐架立面簡圖
樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元
采用的鋼管類型為48×3.5。
2)模板面板計算
面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。
a.荷載計算
靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.250×0.800=5.200kN/m
活荷載標準值 q2 = (1.500+1.500)×0.800=2.400kN/m
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
b.抗彎強度計算
f = M / W < [f]
其中f -- 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大彎距(N.mm)；
W -- 面板的凈截面抵抗矩；
[f] -- 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q -- 荷載設計值(kN/m)；
經計算得到：
M = 0.100×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350×0.350=0.118kN.m
經計算得到面板抗彎強度計算值：
f = 0.118×1000×1000/43200=2.722N/mm2
面板的抗彎強度驗算 f < [f]，滿足要求！
c.抗剪計算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350=2.016kN
截面抗剪強度計算值 T=3×20**.0/(2×800.000×18.000)=0.210N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2
抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求！
d.撓度計算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大撓度計算值：
v = 0.677×7.600×3504/(100×6000×388800)=0.331mm
面板的最大撓度小于350.0/250，滿足要求！
3)支撐方木的計算
方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。
a.荷載的計算
鋼筋混凝土板自重(kN/m)：
q11= 25.000×0.250×0.350=2.188kN/m
模板的自重線荷載(kN/m)：
q12= 0.250×0.350=0.088kN/m
活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：
經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+1.500)×0.350=1.050kN/m
靜荷載 q1 = 1.2×2.188+1.2×0.088=2.730kN/m
活荷載 q2 = 1.4×1.050=1.470kN/m
b.方木的計算
按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：
均布荷載 q = 3.360/0.800=4.200kN/m
最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.80×0.80=0.269kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×4.200=2.016kN
最大支座力 N=1.1×0.800×4.200=3.696kN
方木的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木抗彎強度計算：
抗彎計算強度 f=0.269×106/83333.3=3.23N/mm2
方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！
c.方木抗剪計算
最大剪力的計算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪強度計算值 T=3×20**/(2×50×100)=0.605N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪強度計算滿足要求！
d.方木撓度計算
最大變形：
v =0.677×3.325×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.233mm
方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！
4)橫向支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算
集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.70kN
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
支撐鋼管變形圖(mm)
支撐鋼管剪力圖(kN)
經過連續梁的計算得到：
最大彎矩 Mma*=0.725kN.m
最大變形 vma*=1.15mm
最大支
座力 Qma*=9.287kN抗彎計算強度 f=0.73×106/5080.0=142.73N/mm2
支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！
支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求！
5)扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，R=9.29kN
單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！
當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；
雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。
6)立桿的穩定性計算荷載標準值
作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
a.靜荷載標準值包括以下內容：
腳手架鋼管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.700=0.865kN
鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A 雙排架自重標準值。
模板的自重(kN)：
NG2 = 0.250×0.800×0.800=0.160kN
鋼筋混凝土樓板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN
經計算得到，靜荷載標準值：NG = NG1+NG2+NG3 = 5.025kN。
b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值 ：
NQ = (1.500+1.500)×0.800×0.800=1.920kN
c.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
d.立桿的穩定性計算
立桿的穩定性計算公式：
其中N -- 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.72kN；
-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89
W-- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
-- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；
[f]-- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算：
l0 = k1uh(1)
l0 = (h+2a)(2)
k1 -- 計算長度附加系數，查表取值為1.163；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；
a = 0.20m；
公式(1)的計算結果： = 86.87N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！
公式(2)的計算結果： = 39.44N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 計算長度附加系數，查表取值為1.012；
公式(3)的計算結果： = 51.69N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
2.轉換層1?1.8m大梁支撐計算
1)搭設要求
梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.40米，立桿的步距 h=1.50米，
梁底增加3道承重立桿。
簡圖如下：
圖1梁模板支撐架立面簡圖
采用的鋼管類型為48×3.5。
2)模板面板計算
面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。
作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。
a.荷載的計算：
鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.800×0.400=18.000kN/m
模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.350×0.400×(2×1.800+1.000)/1.000=0.644kN/m
活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：
經計算得到，活荷載標準值：
P1 = (1.500+1.500)×1.000×0.400=1.200kN
均布荷載 q = 1.2×18.000+1.2×0.644=22.373kN/m
集中荷載 P = 1.4×1.200=1.680kN
b.截面特征
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；
I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；
c.內力計算
計算簡圖
彎矩圖(kN.m)
剪力圖(kN)
變形圖(mm)
經過計算得到從左到右各支座力分別為：
N1=2.482kN
N2=7.032kN
N3=6.797kN
N4=5.847k
NN5=1.894kN
最大彎矩 M = 0.182kN.m
最大變形 V = 0.8mm
d.抗彎強度計算
經計算得到面板抗彎強度計算值：
f = 0.182×1000×1000/21600=8.423N/mm2
面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗彎強度驗算 f < [f]，滿足要求！
e.抗剪計算
截面抗剪強度計算值 T=3×4023.0/(2×400.000×18.000)=0.838N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2
抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求！
f.撓度計算
面板最大撓度計算值 v = 0.772mm
面板的最大撓度小于280.0/250，滿足要求！
3)梁底支撐方木的計算
a.荷載計算
按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：
均布荷載 q = 7.032/0.400=17.580kN/m
最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.58×0.40×0.40=0.281kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.400×17.580=4.219kN
最大支座力 N=1.1×0.400×17.580=7.735kN
b.方木的截面力學參數
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
c.方木抗彎強度計算
抗彎計算強度 f=0.281×106/83333.3=3.38N/mm2
方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！
d.方木抗剪計算
最大剪力的計算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪強度計算值 T=3×4219/(2×50×100)=1.266N/mm2
截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪強度計算滿足要求！
e.方木撓度計算
最大變形：
v =0.677×14.650×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm
方木的最大撓度小于400.0/250，滿足要求！
f.梁底支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。
集中荷載P取方木支撐傳遞力。
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
支撐鋼管變形圖(mm)
支撐鋼管剪力圖(kN)
經過連續梁的計算得到：
最大彎矩 Mma*=0.169kN.m
最大變形 vma*=0.05mm
最大支座力 Qma*=7.613kN
抗彎計算強度 f=0.17×106/5080.0=33.29N/mm2
支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！
支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm，滿足要求！
梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。
g.扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，R=7.61kN
單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！
當直角扣件的擰緊力矩達40~65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。
h.立桿的穩定性計算
立桿的穩定性計算公式：
其中：N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
橫桿的最大支座反力 N1=7.61kN (已經包括組合系數1.4)
腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.700=1.038kN
N = 7.613+1.038+0.000=8.651kN
--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到；
I-- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58
A-- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
-- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
l0-- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1uh(1)
l0 = (h+2a)(2)
k1-- 計算長度附加系數，查表取值為1.163；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；
a = 0.20m；
公式(1)的計算結果： = 86.20N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!
公式(2)的計算結果： = 39.14N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算：
l0 = k1k2(h+2a)(3)
k2 - 計算長度附加系數，查表取值為1.012；
公式(3)的計算結果： = 51.29N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。