辦公樓工程垂直運輸井架設計書
井架的截面輪廓尺寸為1.60×2.00米。主肢角鋼用L75×8；綴條腹桿用L60×6。
1、荷載計算：
為簡化計算，假定在荷載作用下只考慮頂端一道纜風繩起作用，只有在風荷載作用下才考慮上下兩道纜風繩同時起作用。
?、俚趸@起重量及自重：
KQ2=1.20×1000=1200kg
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參考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的總自重為：
Nq2=（40-28）×100=1200kg
20米以上部分的總自重為：
Nq1=20×100=2000kg。
?、埏L荷載：
W=W0K2KβAF（kg/m2）式中
基本風壓W0=25kg/m2。
風壓高度變化系數KZ=1.35（風壓沿高度是變化的，現按均布計算，風壓高度變化系數取平均值）；
風載體型系數K，根據《工業與民用建筑結構荷載規范》表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+η），擋風系數φ=∑Ac/AF（Ac為桿件投影面積；AF為輪廓面積）。當風向與井架平行時，井架受風的投影面積∑Ac=[0.075×1.40(肢桿長度)×2（肢桿數量）+0.06×2（橫腹桿長度）+0.06×2.45（斜腹桿長度）]×29（井架為29節）×1.1（由節點引起的面積增值）=15.13m2，井架受風輪廓面積AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H為井架高度，h為井架厚度）。所以，ω=∑Ac/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。
風振系數β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
所以，當風向與井架平行時，風荷載：
W=W0.KZ.1.3ω（1+η）.β.AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg
沿井架高度方向的平均風載：
q=1740/40.6=43kg/m
當風向沿井架對角線方向吹時，井架受風的投影面積:
∑Ac=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+
0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1
=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×
2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2
井架受風輪廓面積AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29
=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2
所以，ω=∑Ac/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。自振周期T=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
計算荷載時，根據《工業與民用建筑結構荷載規范》表12，當風從對角線方向吹來時，對單肢桿件的鋼塔架要乘系數ψ=1.1。
所以，W，=W0.Kz.1.3ω(1+η)ψ.β.AF
=25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102
=2590kg
沿井架高度方向的平均風載：
q，=2590/40.6=64kg/m
A、變幅滑輪組張T1及其產生的垂直和水平分力：
前面已算出：T1=1920kg。
垂直分力：T1v=T1sinβ=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.
水平分力：T1H=T1cosβ=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.
B、纜風繩自重T2及其產生的垂直和水平分力：
T2=n.qL2/8f
式中:n---纜風繩根數，一般為4根；
q---纜風繩自重，當直徑為13-15mm時，q=0.80kg/m；
L---纜風繩長度（L=H/cosr,H---井架高度，r---纜風繩與井架夾角）
f---纜風繩垂度，一般控制f=L/300左右。
所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450)=740kg
垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。
水平分力：T2H=0（對井架來說，4根纜風繩的水平分力相互抵消）。
C、起重時纜風繩的張力T3及其產生的垂直和水平分力:
起重時只考慮頂端一道纜風繩起作用，在起重時纜風繩的張力：
T3=K(Q1+q)×7.80+G1×7.80/2/Hsin450
=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707
=576kg
垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。
水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。
D、風荷載作用下，纜風繩張力產生的垂直和水平分力：
在風荷載作用下，考慮井架頂部及20.60米處上、下兩道纜風繩皆起作用，故整個井架可近似按兩等跨連續梁計算。
頂端纜風處：水平分力T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg，
垂直分力T4v=T4H=480kg
中間纜風處：水平分力T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg
垂直分力T5v=T5H=1600kg
E、搖臂桿軸力N0及起重滑輪組引出索拉力S1對井架引起的垂直和水平分力：
水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg
垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kg
F、起重滑輪組引出索拉力S1經導向滑輪后對井架的垂直壓力：
Nv2=S1=2100kg
G、提升吊籃的引出索拉力S2對井架的壓力：
Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg
2、內力計算:
?、佥S力：
一、O截面（搖臂桿支座處）井架的軸力
N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+Nv3
=1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280
=9360kg
二、D截面（第一道纜風處）井架的軸力
ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+T4v+T5v+Nv1+Nv2+Nv3
=1200+2000+1340+520+408+480+1600+835+2100+1280
=11760kg
?、趶澗?
一、風載對井架引起的彎矩:
考慮上、下兩道纜風繩同時起作用，因而近似的按兩跨連續梁計算（忽略上、下纜風繩支點處位移不同的影響）。
M01=T4H×12-1/2q,×122
=480×12-1/2×64-122
=1150kg-m
MD1=-0.125×q,×202
=-0.125×64×202
=-3200kg-m
二、起重荷載引起的水平分力對井架產生的彎矩:
此時只考慮頂端的纜風繩起作用。
M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2
=(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28
=11800+6000
=17800kg-m
ND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2
=(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28
=19440-11600+6000
=13840kg-m
所以，井架O截面的總彎矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m
井架D截面的總彎矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m
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一井架截面的力學性能：
查型鋼特性表得：
主肢：∟75×8A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,I*=Iy=60cm4,
Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。
綴條：∟60×6A0=6.91cm2,I*=23.30cm4,Z0=1.70cm2,r*=1.84cm,
Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。
井架的總慣矩：
y-y軸：
Iy=4[Iy+A0（Bz1/2-Z0）2]
=4[60+11.50(160/2-2.15)2]
=279000cm4
*-*軸：I*=4[I*+A0（Bz2/2-Z0）2]
=4[60+11.50(200/2-2.15)2]
=440000cm4
y,-y,軸和*,-*,軸：
I，y=I，*=I*×cos2450+Iy×sin2450
=440000×0.7072+277000×0.7072
=221000+140000
=361000cm4
井架的總慣矩以Iy=279000cm4最小，截面驗算應采用Iy進行驗算。
二井架的整體穩定驗算：（計算軸力、彎矩時，風荷載是按井架對角線方向考慮的，故偏于安全）。
井架的整體穩定驗算，按格構式構件偏心受壓計算：
?、?、O截面：N0=9360kg、M0=18950kg-m.
井架的長細比：λy=L0/√Iy/4A0=4060/√279000/46=51.8
井架的換算長細比：λ0=√λ2y+40.A/A1=√51.82+40×46/2×6.91
=53.0
相對偏心率：ε=M0/N0.A/W=1895000/9360×46/279000/160/2=2.68
查《鋼結構設計規范》附錄表21，得穩定系數ωpg=0.257
所以，σ0=N0/ωpgA=9360/0.257×46=792kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2
?、?、D截面：ND=11760kg,MD=17040kg-m.
λ0=53.0
ε=MD/ND.A/W=1704000/11760×46/279000/160/2=1.89
查得：ωpg=0.321
所以，σD=ND/ωpgA=11760/0.321×46=796kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2
沿井架對角線方向，由于I，*=I，y>Iy,偏于安全，不再驗算。
三、主肢角鋼的穩定驗算：
?、伲甇截面的主肢角鋼驗算：N0=9360kg、M0=18950kg-m.
主肢角鋼的軸力：N=N0/4+M0/255
=9360/4+1895000/255
=2340+7420
=9760kg
已知主肢角鋼的計算長度L0=1.40m。∟75×8的rmin=1.48cm。
λ=L0/rmin=140/1.48=94。
由《鋼結構設計規范》附錄四附表16查得穩定系數ω=0.644。
所以，σ=N/ωA0=9360/0.644×11.50=1270kg/cm2<[σ]
?、?、D截面的主肢角鋼驗算：
ND=11760kg、MD=17040kg-m。
主肢角鋼的軸力：N=ND/4+ND/255=11760/4+1704000/255
=2940+6680=96
20kg。ω=0.644所以，σ=N/ωA0=9620/0.644×11.50=1300kg/cm2<[σ]
?、?、綴條驗算：
O截面的剪力：按《鋼結構設計規范》第43條：Q=20A=20×60=920kg。
按內力分析：考慮兩道纜風繩均起作用，所以，
Q=T3H+q,×12+NH1-T1H
=408+64×12+1450-1380
=1246kg
取計算剪力為Q=1246kg。
綴條的內力：N=Q/2cosa=1246/2×200/245=763kg
綴條的計算長度L0=245cm，rmin=1.19。
所以，計算長度λ=L0/rmin=245/1.19=206
查得穩定系數ω=0.170，所以，
σ=N/ωA=763/0.170×6.91=645kg/cm2<[σ]，滿足要求。
3、結論：
通過上述截面驗算知道，本工程選用的廈門市德毅機械有限公司制造的型號為SSD60的井架提升機，在上述荷載作用下是安全的。
篇2：裝飾工程水平垂直運輸方案
裝飾工程水平、垂直運輸方案
?。?）水平運輸
水平運輸分地面水平運輸和樓層水平運輸.本工程材料及機具人力進行裝卸、并在現場合理分層分類堆放，盡量采取用多少進多少的原則，盡可能的壓縮堆放面積，在進料時應提前作好進料的名稱、規格、數量、時間及場地占用面積的計劃和協調工作，盡可能地不因場地原因而影響工期進度。
?。?）垂直運輸
根據現場考察情況，采取如下措施：
a．按規定時間進料，安排專人運輸組，以施工需用量合理計劃時間。
b．提前作好材料進場計劃，統計好本批進場材料的數量和運輸時間，申報業主、監理及相關單位，對于特殊材料應申請專用倉庫。
?。?）登高
根據現場情況，在安裝玻璃等項目及入口立面施工時設腳手架施工，天棚施工時采用鋼管活動平臺（跑車）為基礎，輔以人字梯，平面腳手板組成登高作業帶。
篇3：辦公樓室內裝修材料垂直運輸方案
辦公樓室內裝修材料垂直運輸方案
一、工程具體狀況
****工程地上*層、地下*層，垂直高度為：*米。該工程為改造工程，室內電梯不能運輸材料，因此材料的垂直運輸是該工程施工的一大問題。為解決材料的垂直運輸問題，我公司擬在建筑物窗洞口或陽臺位置安裝一臺FQD－1500-1雙塔架單吊籠井式起重機（附墻門式吊）。
二、施工機具選擇：
1、井架起重機技術性能
1.1最大載重量（kg）：1500
1.2吊籠起升高度（m）：69
1.3吊籠起升速度（m/min）：32-49
1.4吊籠尺寸（m）4.3×2×1.9
2、井架基礎施工
井架基礎下地基需夯實平整后，100厚碎石墊層，150厚C30砼，面積5×5m。
三、井架安裝及注意事項
1、井架與建筑物外墻之間應保持0.5-0.8m距離。
2、井架設置在陽臺外0.5-0.8m處，以陽臺房間入口作為進料通道。
3、井架安裝時，采用剛性與柔性附著桿并用以實現與建筑物的拉結，附著桿與錨固點之間的連接必須牢固。
4、井架頂部的懸臂高度為4.5m，必須用纜風繩與建筑物梁、柱部位拉結，以免井架在暴風下失穩。
5、為避免材料在提升過程中墜落，應在井架外圍設置防護網，并在井架底部搭蓋遮板，以保護在其周圍操作人員的安全。
6、在使用過程中，應經常檢查塔架結構焊縫有無開裂，螺栓連接件有無松動或短缺，安全裝置是否可靠，平層裝置是否工作正常。