井架驗收與使用安全要求

　　1、井架安裝后應有主管部門組織按照規定進行檢查驗收，確認合格后方可交付掛牌使用。

　　2、使用前的驗收要求：⑴金屬結構有無開焊和明顯變形；⑵架體各節連接螺栓是否緊固；⑶附墻架地錨位置和安裝情況是否滿足要求；⑷架體的安裝精度是否符合要求；⑸安全防護裝置是否靈敏可靠；⑹卷揚機的位置是否合理；⑺電氣設備及操作系統的可靠性是否符合要求；⑻信號及通訊裝置的作用效果是否良好清晰；⑼鋼絲繩是否有斷絲、磨損、抽股等情況，端頭與橫梁滑輪組是否有防剪措施，卡接是否符合要求；⑽卷揚機固定后其卷筒中心量滯與最近端導向滑輪對正，且相距大于20m；⑾吊籃外落門兩側防護鋼絲網片，通道口防護門及防護欄桿是否齊全牢固有效；⑿卷筒上的鋼絲繩在吊籃落至最低時是否剩留不小于三圈；⒀電氣設備接零，接地保護是否良好有否防雷措施。

　　3、驗收合格后要掛牌，包括限載重量牌、責任牌、警告標志牌、驗收合格牌。

　　4、卷揚機開設做到定人定機，機棚內要設有安全操作規程，操作員必須培訓合格后持證作業，工作時間不得擅離崗位。

　　5、使用井架時應符合下列規定：⑴物料在吊籃內應均勻分布，長度不得超過吊籃高度，當長料高度超過吊籃鐵絲罩時應立放，應將物料牢固并采取防滾落措施，零散料應裝入箱內或籠內吊運，嚴禁超載使用；⑵嚴禁人員攀登，穿越井架架體相乘吊籃上下；⑶井架作業時應使用通訊裝置聯系；⑷閉合主電源或作業中突然斷電時應將所有開關扳回零位；⑸發現安全裝置、通訊裝置失靈應立即停機收復，作業時不得隨意使用極限限位裝置；⑹磨擦式卷揚機為動力的井架，不允許吊籃自由下落直接降至地面；⑺作業后或暫停作業時，吊籃必須落到地面，因故障吊籃暫行懸空位置時，司機不準離開卷揚機；⑻工作完畢后，將各控制開關扳至零位切斷電源，鎖好電箱。⑼吊籃在下降時離地面1-2m處應暫停一下，然后緩緩落地。

篇2：井架安全操作規程交底(2)

　　井架安全操作規程交底（二）

　　1．物料提升機的安裝與拆卸必須由具有安裝資質的安裝公司來安裝。

　　2．每天使用卷揚機前，必須對卷揚機的鋼絲繩、制動器、限位裝置、斷繩裝置等進行檢查，確認安全可靠后方可進行操作運行。

　　3．鋼絲繩在卷揚機卷筒上必須排列整齊，作業中最少要保持三圈。

　　4．要經常對卷揚機進行保養和維修。

　　5．吊盤（上料平臺）下放時要使用下降電源開關，嚴禁用腳踩，空載下降。

　　6．卷揚機操作人員必須有上崗操作證，嚴禁無證操作。

　　7．吊盤（上料平臺）上嚴禁人員乘坐上下。

　　8．卷揚機應由專職機構和專業技術人員管理。

　　9．卷揚機操作人員應相對穩定，實行專人專機。

　　10.嚴禁酒后操作。

　　11.不準在無?？垦b置的地方任意?？垦b卸。

　　12.操作時任何人不準攀登機架。

　　13.操作時，操作人員嚴禁看書報雜志和閑談。

　　14.機械運轉時，嚴禁保養、檢查、調整。

　　15.發現故障時應立即停機進行檢查。

　　16.嚴禁超載升降。

　　17.機械停機，吊盤（上料平臺）應降至到地面，并切斷電源，鎖好配電箱。

篇3：辦公樓工程垂直運輸井架設計書

　　辦公樓工程垂直運輸井架設計書

　　井架的截面輪廓尺寸為1.60×2.00米。主肢角鋼用L75×8；綴條腹桿用L60×6。

　　1、荷載計算：

　　為簡化計算，假定在荷載作用下只考慮頂端一道纜風繩起作用，只有在風荷載作用下才考慮上下兩道纜風繩同時起作用。

　?、俚趸@起重量及自重：

　　KQ2=1.20×1000=1200kg

　?、诰茏灾兀?/p>

　　參考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的總自重為：

　　Nq2=（40-28）×100=1200kg

　　20米以上部分的總自重為：

　　Nq1=20×100=2000kg。

　?、埏L荷載：

　　W=W0K2KβAF（kg/m2）式中

　　基本風壓W0=25kg/m2。

　　風壓高度變化系數KZ=1.35（風壓沿高度是變化的，現按均布計算，風壓高度變化系數取平均值）；

　　風載體型系數K，根據《工業與民用建筑結構荷載規范》表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+η），擋風系數φ=∑Ac/AF（Ac為桿件投影面積；AF為輪廓面積）。當風向與井架平行時，井架受風的投影面積∑Ac=[0.075×1.40(肢桿長度)×2（肢桿數量）+0.06×2（橫腹桿長度）+0.06×2.45（斜腹桿長度）]×29（井架為29節）×1.1（由節點引起的面積增值）=15.13m2，井架受風輪廓面積AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H為井架高度，h為井架厚度）。所以，ω=∑Ac/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。

　　風振系數β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。

　　所以，當風向與井架平行時，風荷載：

　　W=W0.KZ.1.3ω（1+η）.β.AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg

　　沿井架高度方向的平均風載：

　　q=1740/40.6=43kg/m

　　當風向沿井架對角線方向吹時，井架受風的投影面積:

　　∑Ac=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+

　　0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1

　　=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×

　　2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2

　　井架受風輪廓面積AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29

　　=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2

　　所以，ω=∑Ac/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。自振周期T=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。

　　計算荷載時，根據《工業與民用建筑結構荷載規范》表12，當風從對角線方向吹來時，對單肢桿件的鋼塔架要乘系數ψ=1.1。

　　所以，W，=W0.Kz.1.3ω(1+η)ψ.β.AF

　　=25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102

　　=2590kg

　　沿井架高度方向的平均風載：

　　q，=2590/40.6=64kg/m

　　A、變幅滑輪組張T1及其產生的垂直和水平分力：

　　前面已算出：T1=1920kg。

　　垂直分力：T1v=T1sinβ=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.

　　水平分力：T1H=T1cosβ=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.

　　B、纜風繩自重T2及其產生的垂直和水平分力：

　　T2=n.qL2/8f

　　式中:n---纜風繩根數，一般為4根；

　　q---纜風繩自重，當直徑為13-15mm時，q=0.80kg/m；

　　L---纜風繩長度（L=H/cosr,H---井架高度，r---纜風繩與井架夾角）

　　f---纜風繩垂度，一般控制f=L/300左右。

　　所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450)=740kg

　　垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。

　　水平分力：T2H=0（對井架來說，4根纜風繩的水平分力相互抵消）。

　　C、起重時纜風繩的張力T3及其產生的垂直和水平分力:

　　起重時只考慮頂端一道纜風繩起作用，在起重時纜風繩的張力：

　　T3=K(Q1+q)×7.80+G1×7.80/2/Hsin450

　　=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707

　　=576kg

　　垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。

　　水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。

　　D、風荷載作用下，纜風繩張力產生的垂直和水平分力：

　　在風荷載作用下，考慮井架頂部及20.60米處上、下兩道纜風繩皆起作用，故整個井架可近似按兩等跨連續梁計算。

　　頂端纜風處：水平分力T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg，

　　垂直分力T4v=T4H=480kg

　　中間纜風處：水平分力T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg

　　垂直分力T5v=T5H=1600kg

　　E、搖臂桿軸力N0及起重滑輪組引出索拉力S1對井架引起的垂直和水平分力：

　　水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg

　　垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kg

　　F、起重滑輪組引出索拉力S1經導向滑輪后對井架的垂直壓力：

　　Nv2=S1=2100kg

　　G、提升吊籃的引出索拉力S2對井架的壓力：

　　Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg

　　2、內力計算:

　?、佥S力：

　　一、O截面（搖臂桿支座處）井架的軸力

　　N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+Nv3

　　=1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280

　　=9360kg

　　二、D截面（第一道纜風處）井架的軸力

　　ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+T4v+T5v+Nv1+Nv2+Nv3

　　=1200+2000+1340+520+408+480+1600+835+2100+1280

　　=11760kg

　?、趶澗?

　　一、風載對井架引起的彎矩:

　　考慮上、下兩道纜風繩同時起作用，因而近似的按兩跨連續梁計算（忽略上、下纜風繩支點處位移不同的影響）。

　　M01=T4H×12-1/2q,×122

　　=480×12-1/2×64-122

　　=1150kg-m

　　MD1=-0.125×q,×202

　　=-0.125×64×202

　　=-3200kg-m

　　二、起重荷載引起的水平分力對井架產生的彎矩:

　　此時只考慮頂端的纜風繩起作用。

　　M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2

　　=(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28

　　=11800+6000

　　=17800kg-m

　　ND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2

　　=(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28

　　=19440-11600+6000

　　=13840kg-m

　　所以，井架O截面的總彎矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m

　　井架D截面的總彎矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m

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　　一井架截面的力學性能：

　　查型鋼特性表得：

　　主肢：∟75×8A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,I*=Iy=60cm4,

　　Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。

　　綴條：∟60×6A0=6.91cm2,I*=23.30cm4,Z0=1.70cm2,r*=1.84cm,

　　Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。

　　井架的總慣矩：

　　y-y軸：

　　Iy=4[Iy+A0（Bz1/2-Z0）2]

　　=4[60+11.50(160/2-2.15)2]

　　=279000cm4

　　*-*軸：I*=4[I*+A0（Bz2/2-Z0）2]

　　=4[60+11.50(200/2-2.15)2]

　　=440000cm4

　　y,-y,軸和*,-*,軸：

　　I，y=I，*=I*×cos2450+Iy×sin2450

　　=440000×0.7072+277000×0.7072

　　=221000+140000

　　=361000cm4

　　井架的總慣矩以Iy=279000cm4最小，截面驗算應采用Iy進行驗算。

　　二井架的整體穩定驗算：（計算軸力、彎矩時，風荷載是按井架對角線方向考慮的，故偏于安全）。

　　井架的整體穩定驗算，按格構式構件偏心受壓計算：

　?、?、O截面：N0=9360kg、M0=18950kg-m.

　　井架的長細比：λy=L0/√Iy/4A0=4060/√279000/46=51.8

　　井架的換算長細比：λ0=√λ2y+40.A/A1=√51.82+40×46/2×6.91

　　=53.0

　　相對偏心率：ε=M0/N0.A/W=1895000/9360×46/279000/160/2=2.68

　　查《鋼結構設計規范》附錄表21，得穩定系數ωpg=0.257

　　所以，σ0=N0/ωpgA=9360/0.257×46=792kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2

　?、?、D截面：ND=11760kg,MD=17040kg-m.

　　λ0=53.0

　　ε=MD/ND.A/W=1704000/11760×46/279000/160/2=1.89

　　查得：ωpg=0.321

　　所以，σD=ND/ωpgA=11760/0.321×46=796kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2

　　沿井架對角線方向，由于I，*=I，y>Iy,偏于安全，不再驗算。

　　三、主肢角鋼的穩定驗算：

　?、伲甇截面的主肢角鋼驗算：N0=9360kg、M0=18950kg-m.

　　主肢角鋼的軸力：N=N0/4+M0/255

　　=9360/4+1895000/255

　　=2340+7420

　　=9760kg

　　已知主肢角鋼的計算長度L0=1.40m。∟75×8的rmin=1.48cm。

　　λ=L0/rmin=140/1.48=94。

　　由《鋼結構設計規范》附錄四附表16查得穩定系數ω=0.644。

　　所以，σ=N/ωA0=9360/0.644×11.50=1270kg/cm2<[σ]

　?、?、D截面的主肢角鋼驗算：

　　ND=11760kg、MD=17040kg-m。

　　主肢角鋼的軸力：N=ND/4+ND/255=11760/4+1704000/255

　　=2940+6680=96

　　ω=0.644所以，σ=N/ωA0=9620/0.644×11.50=1300kg/cm2<[σ]

　?、?、綴條驗算：

　　O截面的剪力：按《鋼結構設計規范》第43條：Q=20A=20×60=920kg。

　　按內力分析：考慮兩道纜風繩均起作用，所以，

　　Q=T3H+q,×12+NH1-T1H

　　=408+64×12+1450-1380

　　=1246kg

　　取計算剪力為Q=1246kg。

　　綴條的內力：N=Q/2cosa=1246/2×200/245=763kg

　　綴條的計算長度L0=245cm，rmin=1.19。

　　所以，計算長度λ=L0/rmin=245/1.19=206

　　查得穩定系數ω=0.170，所以，

　　σ=N/ωA=763/0.170×6.91=645kg/cm2<[σ]，滿足要求。

　　3、結論：

　　通過上述截面驗算知道，本工程選用的廈門市德毅機械有限公司制造的型號為SSD60的井架提升機，在上述荷載作用下是安全的。