外挑鋼梁腳手架的計算書
鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-20**）。
計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為14.6米，立桿采用單立管。
搭設尺寸為：立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。
采用的鋼管類型為 48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距5.40米。
施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設4層。
一、小橫桿的計算:
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。
按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m
腳手板的荷載標準值P2=0.300×1.800/3=0.180kN/m
活荷載標準值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m
荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.180+1.4×1.800=2.782kN/m
小橫桿計算簡圖
2.強度計算
最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩
計算公式如下:
M=2.782×1.0502/8=0.383kN.m
=0.383×106/5080.0=75.473N/mm2
小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度
計算公式如下:
荷載標準值q=0.038+0.180+1.800=2.018kN/m
簡支梁均布荷載作用下的最大撓度
V=5.0×2.018×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.753mm
小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!
二、大橫桿的計算:
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。
用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
小橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN
腳手板的荷載標準值P2=0.300×1.050×1.800/3=0.189kN
活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.800/3=1.890kN
荷載的計算值P=1.2×0.040+1.2×0.189+1.4×1.890=2.921kN
大橫桿計算簡圖
2.強度計算
最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×2.921×1.800=0.932kN.m
=0.932×106/5080.0=183.488N/mm2
大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和
均布荷載最大撓度計算公式如下:
集中荷載最大撓度計算公式如下:
大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm
集中荷載標準值q=0.040+0.189+1.890=2.119kN
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度
V1=1.146×2119.320×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=5.64mm
最大撓度和：V=V1+V2=5.749mm
大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要求!
三、扣件抗滑力的計算:
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R ≤ Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
1.荷載值計算
橫桿的自重標準值P1=0.038×1.800=0.040kN
腳手板的荷載標準值P2=0.300×1.050×1.800/2=0.283kN
活荷載標準值Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN
荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.283+1.4×2.835=4.358kN
單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；
雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；
四、腳手架荷載標準值:
作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1337
NG1 = 0.134×14.600=1.952kN
(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.30
NG2 = 0.300×4×1.800×1.050/2=1.134kN
(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.11
NG3 = 0.110×1.050×4/2=0.231kN
(4
)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.050NG4 = 0.050×1.800×1.050/2=0.047kN
經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.364kN。
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×1×1.800×1.050/2=2.835kN
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
五、立桿的穩定性計算:
不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
其中N -- 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 8.01
-- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58
l0 -- 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定；l0 = 3.12
k -- 計算長度附加系數，取1.155；
u -- 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89
W -- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)；W = 5.08
-- 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到
= 44.44
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值 (N/mm2)；[f] = 205.00
立桿的穩定性計算< [f],滿足要求!
六、連墻件的計算:
連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：
Nl = Nlw + No
其中Nlw -- 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk -- 風荷載基本風壓值，wk = 0.031kN/m2；
Aw -- 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，
Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；
No -- 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000
經計算得到 Nlw = 0.841kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 5.841kN
連墻件軸向力設計值 Nf =A[f]
其中-- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=105.00/1.58的結果查表得到 =0.79；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
經過計算得到 Nf = 79.394kN
Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!
七、懸挑梁的受力計算:
懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。
懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。
本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1400mm，
水平支撐梁的截面慣性矩I = 1272.70cm4，截面抵抗矩W = 141.40cm3，截面積A = 25.69cm2。
受腳手架集中荷載 P=1.2×3.36+1.4×2.84=8.01kN
水平鋼梁自重荷載 q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m
懸挑腳手架示意圖
懸挑腳手架計算簡圖
經過連續梁的計算得到
懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)
懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)
各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為
R1=7.916kN,R2=9.088kN,R3=0.097kN
最大彎矩 Mma*=1.180kN.m
截面應力=M/W+N/A=1.180×106/141400.0+2.463×1000/2569.0=9.303N/mm2
水平支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!
八、拉繩與支桿的受力計算:
水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算
其中RDicos i為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。
各支點的支撐力RCi=RDisin i
按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為
RD1=8.290kN
九、拉繩與支桿的強度計算:
斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為
RD=8.290kN
下面壓桿以12#槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：
其中N -- 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 8.29kN；
-- 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到
= 0.938；
i -- 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 4.98cm；
l -- 受最大壓力斜桿計算長度，l = 4.71m；
A -- 受壓斜桿凈截面面積，A =15.69cm2；
-- 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是
56.3 N/mm2；
[f] -- 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；
受壓斜桿的穩定性計算＜ [f],滿足要求!
十、吊環的強度計算:
驗算2Φ16鋼筋的剪應力Ａs＝314.2×2＝628.4mm2
τ＝Ｎy/Ａs＝10500/628.4＝16.71 Ｎ/mm2〈[τ]＝125Ｎ/mm2
滿足要求
?。?）、混凝土局部承壓驗算：
β＝（Ab/AL）1/210500 < 1.5β?cAin＝1.5×1×15×25
0×88?。?95000
滿足要求
(3) 焊縫驗算：焊縫厚度為5mm，長度為140×2＝280 mm
τ?＝10500/（5×280）＝7.5 <?w?
滿足要求
篇2：腳手架計算書
一、計算說明:
本計算書是依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20**編制而成的。因腳手架所受荷載變異性較大;扣件接點屬于半剛性,且接點剛性大小與扣件質量有關,接點性能存在較大變異;腳手架結構、構件存在初始缺陷,如桿件的初彎曲、銹蝕,搭設尺寸誤差、受荷偏心等均較大;與墻的連接點,對腳手架的約束性較大,針對以上問題尚不具備獨立進行概率分析的條件,故對結構抗力乘以小于1的調整系數-/γR`,其值是與常用安全系數進行校準確定。
扣件式鋼管腳手架,一般情況下,偏心產生的附加彎曲應力不大,予以忽略,并在有關調整系數中加以了考慮。
按照《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》的規定,對本工程所使用的鋼管Q235-A級鋼的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值f取為:205N/MM2。
二、計算搭設高度計算
已知:立桿橫距b=1.5米;立桿縱距ι=1.2米;橫桿步距L=1.5米;內立桿距離建筑物b1=0.35米;腳手架步距h=1.5米,鋪設腳手板按2層考慮;腳手架與建筑物拉結點的位置,豎向間距H1=3h=4.5米,水平距離L1=3L=4.5米;鋼管為φ48×3.5;施工荷載QK=2.0KN/M2。
試驗算采用單根鋼管作立桿,其允許搭設高度為:
1.查有關表格得:φAf=47.028KN。
2.查有關表格得:NG K 2=2.156KN。
3.因是兩個操作層同時施工,故QK=4.0KN/M2,查有關表格得:NQ K =5.70KN。
4. 查有關表格得:NG K 1=0.411KN。
5.將查得數值代入公式中,其中KA=0.85
H = [KAφAf-1.30(1.2 NG K 2+1.4 NQ K)]/1.2 NG K 1
=[0.85×47.082-1.3(1.2×2.156+1.4×5.70)]/1.2×0.411
=52.9米
最大允許搭設高度為HMA*=H/(1+H/100)=34.6米>21米(本工程腳手架高度)故滿足工程施工需要。
三、腳手架整體穩定性計算
H=21米,其折合步數n1=21/1.5=14步。
求證:N/φA≤KAKHf
雙鋼管部分,每一步縱距腳手架的自重
NG K 1`= NG K 1+2×1.5×0.376(鋼管自重)+0.014×4(扣件自重)
=0.411 + 1.128 + 0.056 =1.595KN
N =1.2n1NG K 1+1.4 NQ K=1.2×14×0.411+1.4×5.70=14.88KN
b =1.5H1=4.5
λ* = 2H1/ b=9/1.5=6
由b =1.5H1=3 h 查有關表格得μ=30
λO* =μλ* =30×6 = 180
由λO* = 180 查有關表格得φ= 0.220
立桿采用單鋼管,KA =0.85
高度調整系數KH = I/(1+H/100)=1/(1+21/100)= 0.826
將N、φ、KA、KH代入公式得N/φA = 14.88×103/0.220×2492 =25.3N/MM2
KA×KH×f=0.85×0.826×205=143.9 N/MM2>25.3N/MM2
故腳手架搭設符合安全要求。
四、縱向水平桿、橫向水平桿計算:
計算說明:縱向、橫向水平桿自重與腳手板自重相比很小,忽略不計。
抗剪承載力:[V]=Afv/k1=(489.3mm2×120 N/mm2)/1.5=39.14KN
K1為截面形狀尺寸。::橫縱向水平桿的荷載有一只扣件傳遞,一只扣件的抗滑承載力設計值只有8.0KN,遠小于[V],所以只要滿足扣件的抗滑力,桿件抗剪力也肯定能滿足。
篇3：辦公樓工程腳手架設計計算書
辦公樓工程腳手架設計計算書：
1、腳手架搭設高度H總：
外架應高出屋面欄板1.2m，所以H總=0.35m+28m+1.2m=29.55m，其中0.35m是室內外的高差。
2、搭設材料要求：
落地竹腳手架使用的毛竹材應為三年生長期，長5m以上、厚6mm以上新竹或經搭設連續使用保持韌性，表面為表或黃色的舊竹。凡有腐爛、蟲蛀、通裂、刀傷、霉變等不得使用。落地竹腳手架各桿件直徑要求如下：
?、?、立桿：有效使用段內小頭直徑為60mm；
?、?、大橫桿：有效使用段內小頭直徑為60mm；
?、?、鋪榀橫桿：有效使用段內小頭直徑為60mm；
?、?、小橫桿：小頭直徑為60mm；
?、?、頂桿：小頭直徑為55mm；
?、?、剪刀撐桿：有效使用段內小頭直徑為60mm；
?、?、欄桿、擋腳桿：有效使用段內小頭直徑為45mm。
竹榀應使用質地堅實，其表層呈青、黃色、韌性好、無腐爛、蟲蛀、斷裂，30mm左右寬的元竹片編織而成，榀經長1.0-1.2m，緯長同搭設架凈寬（立桿之間的凈距），經竹片不少于5道，四周經緯竹片應鉆孔，用鉛絲綁扎封閉。綁扎繩系特制聚丙經拉絲制成，其規格通常為0.5mm × 5mm，拉力不小于0.25KN，根據綁扎需要裁成定長。聯墻桿使用材料有：
?、?、φ6圓鋼或8＃鉛絲作拉結材料；毛竹或40mm×60mm小方木作壓（頂）結材料。
?、品ㄌm螺栓經改制與圓鋼（或鉛絲）配合的專設拉、壓聯結式工具。
3、搭設與防護的基本要求：
?、?、采用雙排搭設。
?、?、立桿橫向間距為1.2m；縱向間距為1.5m；里立桿距建筑物距離為0.20m。立桿搭接長度為2m，用綁扎繩綁扎三道，立桿的有效長度為4m。
?、?、大橫桿：
設外架步數為16步，除底皮架高2.0m外，其余15步架均為1.8m。大橫桿搭設長度為1.5m。
?、?、小橫桿：
水平間距與立桿橫向間距相同為1.2m，其長度為1.7m，內外分別伸出架外0.2m及0.3m。
?、?、腳手板鋪設：
隔層滿鋪竹榀，竹榀規格為1.2m×0.9m（長×寬），最底部一步架不鋪竹榀腳手板，從第二步架起，滿鋪竹榀層數為15層。
?、?、剪刀撐：
縱向距離每隔7m左右設一組連續性的剪刀撐，因為剪刀撐桿件較少，在計算架體自重時忽略這部份桿件重量。
?、?、防護：
每步架的外側離大橫桿0.18m高處設擋腳板一道、1.0m高處再綁扎欄桿一道；另外，在所有架體外側均掛安全立網進行全封閉的防護，立網規格L-1.8×6.0每片網重量為4kg。
?、?、架體與建筑物的拉結：
拉結點用8＃鉛絲連接，拉結點處（或其附近）的小橫桿應頂住建筑物；拉結點以二步四跨設置一點（即3.6m×6.0m）。
?、?、立桿基底處理：
在底部內外雙排立桿設置處，挖橫向長度為1.2m、縱向長度為0.25m、深0.5m的基槽；基槽底應先進行夯實后放入墊板，并將內外立桿放在墊板上，回填埋好。
?、?、荷載傳遞方式：
用竹榀鋪設的條件下，施工荷載通過竹榀傳遞給大橫桿，再由大橫桿傳遞給靠近立桿的小橫桿，小橫桿傳遞給立桿，立桿傳至基礎（與地面接觸的墊板）。
4、毛竹的強度設計值和彈性模量選擇：
本地使用的毛竹（又稱楠竹、茅竹、江南竹）是竹類中力學性能較好的一種。強度近似水曲柳，考慮新舊、粗細等因素對毛竹影響較大，且影響造成的變化規律差，因此，在確定其強度設計值和彈性模量時，按比水曲柳強度低一等級的樺木（栲木）取值，即設毛竹的強度等級為TB15。
5、大橫桿強度、撓度驗算：
大橫桿受力按三跨連續梁計算，荷載最大時中間支座彎矩最大，以此彎矩進行驗算。驗算公式：
MB=KMB支.qL2[1]
V=Kf。qL2÷100÷E÷I<[V][2]
σ=MB/v<Fm[3]
條件1:查得KMB支=-0.117、Kf=0.99。
條件2:q-為外側大橫桿線荷載（所以外側大橫桿受力最差）。
本外架的外墻裝修及防護狀況：設施工荷載為q施=2KN/m2；竹榀自重（以現場使用新竹榀為準）q榀=60N/m2；大橫桿共四根，四跨長度時立桿的縱向間距（即L縱=1.5m）；架體凈寬為1.09m（B凈=1.2-0.11=1.09m）。
q內=6.667N/m(所以外架防護由立網張掛在外側大橫桿內全封閉防護，三跨二步的立網重量為：4÷1.8+3×1.5×1.0=47.22kg，兩立桿間的大橫桿長度為1.5m，立網重量作用在外側大橫桿的線荷載為：1.2×10÷1.8=6.667N/m)。
q=1.4q施.B凈/4+1.2(q榀.B凈/4+q網)
=1.4×2×1.09÷4+1.2（0.06×1.09÷4+0.0067）=0.7907KN/m。
條件3：L-每跨長度L=1.5m。
條件4：E-彈性模量，參照樺木（TB15）查得
E=10000N/mm2=10000×10-3KN/m2
條件5：I-毛竹截面慣性矩，以毛竹平均直徑計算。
I=π（d外4-d內4）/64=3.14(114-104) ×10-8÷64=227.8×10-8m4
條件6：WN-毛竹桿件凈截面抵抗矩（以平均直徑計算）。
WN=π（d外4-d內4）/32d外
=3.14×（114-104）×10-8÷32÷11÷10-2=1.42×10-6m3。
把條件1-6分別代入公式[1]、[2]、[3]
M=KMqL2=0.117×0.7907×1.52=0.2082KN.m
V=KfqL4÷100÷E÷I
=0.99×0.7907×1.54÷100÷10000÷103÷227.8÷10-8m=7.12×10-4m
σ=M/Wn=0.208
2×1000÷41.42÷10-8=5.0265×106N/mm2參照查得：抗彎強度設計值為：fM=15N/mm2
受彎構件允許撓度控制值為：[V]=L/200=1.5÷200=7.5×10-3m
因為σm=5.0265N/mm2
v=7.12×10-4<[v]=7.5×10-3m
所以大橫桿強度、撓度滿足要求。
6、小橫桿強度、撓度驗算：
小橫桿受力按簡支梁計算：
M=qL4/8[4]
=qL4/384EI[5]
σm=M/wn<fm[6]
條件1：L-小橫桿的跨度（即架寬）L=B=1.2m
條件2：q-小橫桿所承載的線荷載（設架體外側張掛的立網及大橫桿的自重和由大橫桿傳至小橫桿均轉變為平均荷載）。
q小=1.2KN/m2
q大=77.78KN/m2
q均=20÷1.2÷1.5=5.56N/m2
每跨間大橫桿的延長為1.5×4=6.0m
由資料查得每根長度為6m的毛竹重為14kg，因此每跨間大橫桿自重為：14×6.0÷6=14 kg。
q大=14×10÷1.2÷1.5=77.78N/m2
因為q=1.4q施×1.2+1.2（q榀+q網+q大）×1.2
=1.4×2×1.2+1.2×（0.06+0.0056+0.07788）×1.2=3.567KN/m
條件3：E-彈性模量，查得E=10000N/mm2
條件4：I-毛竹桿件毛截面慣性矩，同大橫桿計算I=227.8×10-8m4
條件5：Wn-毛竹桿件凈截面抵抗矩，同大橫桿計算Wn=41.42×10-6m3
把條件1-5分別代入公式[4]、[5]、[6]
M=qL2/8=3.567×1.22÷8=0.6KN.m
V=5qL4/384EI=5×3.567×1.24÷384÷10000÷103÷227.8÷103=0.00423
σm=M/Wn=0.6×1000÷41.42÷10-6=14.48×106N/m2=14.48N/mm2
參照查得，抗彎強度設計值Fm=15N/mm2
受彎構件允許撓度控制值[V]=L/200=1.2÷200=0.006m
因為，σm=14.48N/mm2<fm=15N/mm2V=0.00423m<[V]=0.006m
所以小橫桿強度、撓度滿足要求。
7、立桿強度驗算：
立桿強度驗算應對受力最不利情況的桿件進行驗算，即對第一步架的外側立桿強度進行驗算。
驗算公式：
σC=N/An≤fc
條件1：N-底部立桿外側所承受軸壓力N=1.2NGK+1.4NQK
NGK-一個縱距內腳手架自重產生的軸力
NQK-一個縱距內施工荷載
求NGK
q榀-一個縱距內竹榀自重產生的軸力
q榀=8×（1.5×1.2×60）=864N
q立-一個縱距內立桿自重產生的軸力
因為立桿長度為6m，重約14kg，搭設長度為2m，有效長度4m，所以一個縱距內16步架以下（高度為29.55m），需用2×8根立桿。
q立=2×8×14×10=2240N
q大小-一個縱距內大、小橫桿的延長長度為
L大小=1.5×4+1.2+1.2+0.2+0.3=7.7m
16步架以下有15步L1=15×7.7=115.5m
q大小=14×10÷6L1=14×10÷6×115.5=2695N
q欄-一個縱距內防護欄桿，在外側立桿所產生軸力
q欄=14×10×（15×1.5）÷6=525N
q網-一個縱距內立網在外側立桿所產生的軸力
q網=4×10×1.8×1.5÷18÷6=150N
所以，NGK=（q榀+q立+q大?。?2+q欄+q網
=（864+2240+2695）/2+525+150=3574.5N
求NQK：
設有三層同時施工，分布在10步以下，10步與12步之間，12步以下的架上:
q施=2000N/m2
一個縱距內施工荷載為：
NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N
N=1.2 NGK+1.4 NQK=1.2×3574.5+1.4×4320=10337.4N=10.34KN
條件2：An-受壓桿件凈截面面積（以平均直徑計算）
An=π（d2外-d2內）/4=3.14(112-102)×10-4÷4=16.5×10-4m2
把條件1-2分別代入公式：
σC=N/An=10.34÷（16.5×10-4）=6.27N/m.m2
參照查得抗壓強度設計值Fc=14N/m.m2
因為，σC=6.27N/m.m2<Fc=14N/m.m2
所以立桿強度滿足要求。
8、立桿穩定性驗算：
驗算公式：
N/ΨAo≤Fc
NGK=q榀+q立+q大小+q欄+q網
=864+2240+2695+525+150=6474N
NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×6474+1.4×4320=13816.8N=13.82KN
Ao=2An=2×16.5×10-4=33×10-4m2
求Ψ---縱向彎曲系數
λ=Lo/i=1800÷（110÷4）=65.45（i=d/4）
因為λ=65.45<91
所以Ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(65.45÷65)2]=0.4966N/ΨA0=13.82÷0.4966÷(33×10-4)=8.433N/m.m2
查得抗壓強度設計值Fc=14N/m.m2
因為：N/ΨA0=8.433N/m.m2<Fc=14N/m.m2
所以立桿穩定性滿足要求。
9、驗算連接點的抗風強度：
風壓標準值計算公式：W=0.75
在本地區域W0=0.5KN/m2
查表得Bz=1（風壓數）Mz=1.835（風壓高度系數）
Mszu=φus（Hn）n=2雙排
查表得：擋風系數 φ=0.114
Wod2均=0.5×1.11×1.11=6.05×10-3
Ws=1.4/1.0=1.4
所以Ustw=0.114×1.4×2×0.93=0.308
W=0.75×1×1.385×0.308×0.5=0.16KN/m2
驗算連結點抗風強度：
Na=1.4HL1W=1.4×3.6×4.8×0.16=3.87KW
因為[w]=300～500
A=2×12.57=25.14m.m2
λ=N大/A=3.86×107÷25.14=1539N/m.m2<[W]
所以連結點抗風強度滿足要求。
10、基礎驗算：
N/A≤[R]
N=13.82KN
A=1.2×0.25=0.3m2(內外立桿基底的接觸面積)
N/A=13.82÷0.3=46.07KN/m2
素土承載力[R]=85KN/m2，現場基礎采用C15的素混凝土。
由于N/A=46.07KN/m2<[R]=85KN/m2，所以立桿基礎設置滿足要求。