高層大廈工程懸挑腳手架施工控制措施
本工程對主樓五層起采用懸挑鋼管腳手架。（詳見懸挑腳手架專項施工方案）
?、碧艏懿捎?6#工字鋼為主梁，次梁選14a槽鋼，架子立桿位于14#槽鋼上，為穩定起見，槽鋼先焊一短鋼筋（），立桿插在鋼筋頭上。挑架一端固定在樓板上，另一端用14#鋼索繩拉在上一層梁吊鉤上（吊鉤及環筋為），14#槽鋼和16#工字鋼應焊牢。出挑長度為1.4米，水平間距為@3000。在此次梁上支設雙排鋼管腳手架。主梁與主體結構的預埋件用螺栓扣牢。
設一道工字鋼懸挑梁，立桿排距0.8米，縱距1.5米，步距1.85米，每步大橫桿4根，小橫桿水平間距1.5米。其它與墻體連接，欄桿、剪力撐與落地式說明基本相同。
?、?施工要點
腳手架搭設要求同落地式腳手架施工要求同。注意工字鋼主梁必須與主體結構的預埋鐵件扣牢，預埋件必須與預先埋在結構板底排筋的一根附加通長長300短筋以便提高局部砼的承壓能力。在四周轉角處及其他薄弱環節處，設置鋼管斜撐桿。同時要求腳手架與主體結構的剛性拉結必須每層設置，水平間距約6m左右。
?、硲姨裟_手架計算書：
?、?、懸挑設計荷載：
腳手架懸挑二十一層，設計高度H=2.9×21=60.9m，近似取61M。
如附圖所示，計算每根懸挑工字鋼上設計荷載：
立管自重：38.4×47×4=9369.6N
水平桿自重：38.4×（4×3+2×1.2）×9=4977N
竹笆腳手片自重：350×1×3×9=9450N
扶桿、擋腳桿和安全網自重：42×3×2×9=2268N
扣件自重：14.6×（8+18.4）×9=2531N
14#槽鋼和工字鋼自重：145×3×2+205×1.5=1177N
固定總荷載Gk=29772.6N=29.8KN
施工活荷載按考慮兩層裝修荷載計算取2KN/m2，
則Gq=2×2×1×3=12KN
考慮固定荷載系數1.2,活荷載系數1.4,則
設計荷載G=1.2×23.2+1.4×12=44.6KN
符合設計要求。
?、?、懸挑工字鋼驗算：
如圖三所示計算簡圖，
F=0.5G=22.3KN，
M中=5.55KN·m
MB=5.33 KN·m
MC=3.85 KN·m
強度驗算：
M*=MMA*=5.55 KN·m，Wn*=141×103mm3,r*=1.05
則<f=205 N/mm2
剪應力驗算：
根據驗算結果，16#工字鋼可以滿足使用要求；
?、?、14a槽鋼驗算：
計算簡圖如圖四，承受荷載F=0.25G=11.1KN
MMA*=0.25FL=0.25×11.1×3=8.3 KN·m
W* =80.5×103mm3
則<f=205 N/mm2
剪應力驗算：
<fv=125 N/mm2
根據驗算結果，14a槽鋼可以滿足使用要求；
?、茕撍饔嬎悖?/p>
計算簡圖如圖五所示：
F=22.3KN
AC鋼索拉力=22.3×1.12=24.97KN
選用，6×19鋼絲繩，其破壞拉力為123KN（其鋼絲抗拉強度選用1700 N/mm2），可以滿足要求；
?、?、預埋件驗算：
預埋件選用鋼筋，拉力F=24.97KN，預埋鋼筋受拉力=0.5F=12.48KN，鋼筋理論屈服拉力可達62KN,滿足使用要求。
預埋件的取為的圓鋼，每端預埋入墻內35D。
篇2：腕扣式鋼管腳手架施工方法:懸挑腳手架
腕扣式鋼管腳手架施工方法：懸挑腳手架
——懸挑腳手架
當不便從地面搭設雙排腳手架時，或在框架結構的高層建筑施工中，為了減少腳手架用量可搭設懸挑腳手架。
構造型式
用碗扣式腳手架搭設的懸挑腳手架可以不用預埋件，而用懸挑架直接從建筑物內挑出，從懸挑架上搭設腳手架。
懸挑腳手架由建筑物內支承架、懸挑架、腳手架三部分組成。支承架是懸挑腳手架的承重架，在建筑物內搭設。懸挑架由挑桿和撐桿組成，它們都是用碗扣接頭同建筑物內的支承架固定。挑桿上焊有立桿可調底座，其上可直接插立桿。兩可調底座間距為0.9m，即所搭設的懸挑腳手架寬度為0.9m。懸挑腳手架步距一般取1.8m。立桿縱距可根據荷載及所需搭設高度選擇，一般可取1.2m、1.5m或1.8m三種尺寸。
懸挑腳手架可以單獨搭設，也可以同建筑內支撐架配合搭設（但應確保內支撐架的承載力能滿足混凝土施工荷載及懸挑腳手架支承荷載），以增強其整體穩定性。
組架方法
建筑內支承架的搭設
懸挑腳手架的荷載通過懸挑架傳遞給支承架，挑桿對支承架的作用是水平拉力和彎矩，撐桿對支承架的作用力主要是推力。因此，要求支承架有足夠的剛度和強度。一般情況下支承架可在垂直于腳手架方向設兩跨，跨距分別為0.9m和1.2m，或等距設置；在平行于腳手架方向則通長設置，跨距等于懸挑腳手架立桿縱距。支承架上、下都設可調座（撐），其上、下安放木梁同建筑物頂緊，以增強其抗傾覆力矩及抗滑移力。同時也避免對樓板的損害。支承架應滿框架設置斜桿。
將懸挑架用碗扣接頭固定在已搭設好的支承架上，并應注意讓懸挑架同建筑物外表面垂直。其挑桿及撐桿都必須固定在支承架橫桿層。在固定好的懸挑架上插入立桿，搭設懸挑腳手架。
斜桿、腳手板、連墻撐及安全防護等構件設置參見雙排外腳手架。
荷載
懸挑腳手架的施工荷載及物件自重計算參見雙排腳手架。計算其承載力時，主要是計算下部懸挑架的承載力。
物料提升井架
概述
用碗扣式腳手架搭設物料提升井架，不僅結構簡單，安裝方便，拼拆速度快，且結構穩定可靠，用碗扣式腳手架標準桿件即可組裝，桿件可重復利用，通用性強，投資少，是一種安全經濟的物料提升裝備。
構造型式
用碗扣式腳手架組裝的物料提升井架，其組架尺寸可根據作業要求、荷載大小等確定。
物料提升井架構造
物料提升井架由基礎、架身、導軌、天輪架及吊盤5部分組成。
架身構造
架身由立桿、頂桿、橫桿、斜桿組成，在第一層應用3.0m和1.8m立桿交錯布置，其上用3.0m立桿接長，頂部用0.9m和2.1m頂桿找齊。橫桿層高一般取1.2m(或1.8m)。除進、出料口無法設置斜桿外，物料提升井架四側均應設置節點斜桿。
進料口設在提升井架最下層上側，出料口一般在每層樓入口處設置。當進、出料口需去掉橫桿時，其上部橫桿應加密。
纜風繩及連墻撐設置
纜風的設置應結合連墻一同考慮，對于無連墻撐的獨立的物料提升井架，應每隔15m設置一組纜風，纜風繩應對角設置，每組不少于4根，纜風下端應固定在地錨上，并設置索具螺旋扣，以調整其預張力，纜風同地面夾角為45°~60°；對于附著在建筑物上的物料提升井架，應每層樓都設置連墻撐，使之與建筑物固定連接，增強整體穩定，連墻撐可與出料口一同布置，此外，至少應在提升井架頂部設置一道纜風。
導軌的設置
導軌可用鋼管或槽鋼等制成，其與提升井架的連接有幾種方法。一種是在導軌上每隔一定距離焊接鋼管，用扣件同提升井架連接；另一種是在導軌上每隔一定距離（同橫桿層高相對應）焊接"U"形卡口，卡在提升井架橫桿上。
天輪架的設置
天輪梁架固定在天輪梁座上，天輪梁座同提升井架的連接有兩種形式：一種是直接將天輪梁座固定在立桿可調托撐上，這種設置，適用于高度小、荷載也較小的物料提升架；另一種是制做專門天輪梁座，使其直接插入物料提升架立桿鋼管內，以增強其整體性。
吊盤
吊盤的制做同一般井架吊盤，可用型鋼及鋼板焊成。
提升井架承載力
提升井架一般提升載荷為10kN；計算其承載力時，應考慮提升井架各種構件自重，以及荷載沖擊系數（一般取1.2~1.3）荷載偏心等，驗算提升井架整體穩定性。
篇3：普通型鋼懸挑腳手架計算書(施工方案)
普通型鋼懸挑腳手架計算書（施工方案）
一、參數信息:
1.腳手架參數
雙排腳手架搭設高度為17.4米，立桿采用單立桿；
搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為0.8米，立桿的步距為1.8米；
內排架距離墻長度為0.30米；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；
腳手架沿墻縱向長度為150米；
采用的鋼管類型為Φ48×3.0；
橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；
連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接；
連墻件連接方式為雙扣件連接；
2.活荷載參數
施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；
同時施工層數:一層；
3.風荷載參數
本工程地處江西省九江市，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為0.645；
計算中考慮風荷載作用；
4.靜荷載參數
每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；
腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；
安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6層；
腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；
5.水平懸挑支撐梁
懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度1.8米。
與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；
樓板混凝土標號:C25；
6.拉繩與支桿參數
支撐數量為:1；
鋼絲繩安全系數為:8.000；
鋼絲繩與墻距離為(m):1.10；
懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.1m。
二、大橫桿的計算:
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20**)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；
腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；
活荷載標準值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；
靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；
活荷載的設計值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；
2.強度驗算
跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN.m；
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為M2ma*=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN.m；
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為σ=50.557N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式如下：
其中：
靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；
活荷載標準值:q2=Q=0.533kN/m；
最大撓度計算值為：
V=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；
大橫桿的最大撓度1.379mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！
三、小橫桿的計算:
根據JGJ130-20**第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；
腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；
活荷載標準值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；
集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；
2.強度驗算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
Mqma*=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
Mpma*=1.324×0.8/3=0.353kN.m；
最大彎矩M=Mqma*+Mpma*=0.356kN.m；
最大應力計算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；
小橫桿的最大彎曲應力σ=79.342N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和
小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:
Vqm
a*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:
Vpma*=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105
×107800)=0.794mm；
最大撓度和V=Vqma*+Vpma*=0.008+0.794=0.802mm；
小橫桿的最大撓度為0.802mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！
四、扣件抗滑力的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；
R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；
小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；
腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；
活荷載標準值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；
荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；
R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、腳手架立桿荷載的計算:
作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248
NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746；
(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3
NG2=0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2=0.742kN；
(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14
NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；
經計算得到，靜荷載標準值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.938kN；
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標準值
NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；
風荷載標準值按照以下公式計算
其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：
Wo=0.35kN/m2；
Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-20**)的規定采用：
Uz=1；
Us--風荷載體型系數：取值為0.645；
經計算得到，風荷載標準值
Wk=0.7×0.35×1×0.645=0.158kN/m2；
不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；
考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.938+0.85×1.4×2.4=7.582kN；
風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.158×1.5×
1.82/10=0.091kN.m；
六、立桿的穩定性計算:
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：
立桿的軸向壓力設計值：N=8.086kN；
計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；
計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；
長細比Lo/i=196；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.188；
立桿凈截面面積：A=4.24cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；
σ=8086/(0.188×424)=101.441N/mm2；
立桿穩定性計算σ=101.441N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
立桿的軸心壓力設計值：N=7.582kN；
計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；
計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155；
計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=1.5；
計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；
長細比:L0/i=196；
軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.188
立桿凈截面面積：A=4.24cm2；
立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；
鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；
σ=7582.08/(0.1
88×424)+91392.178/4490=115.473N/mm2；立桿穩定性計算σ=115.473N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！
七、連墻件的計算:
連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：
Nl=Nlw+N0
風荷載標準值Wk=0.158kN/m2；
每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；
按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；
風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=3.584kN；
連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=8.584kN；
連墻件承載力設計值按下式計算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；
由長細比l0/i=300/15.9的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；
又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；
連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；
Nl=8.584<Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！
連墻件采用雙扣件與墻體連接。
由以上計算得到Nl=8.584小于雙扣件的抗滑力12.8kN，滿足要求！
八、懸挑梁的受力計算:
懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。
懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。
本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1100mm，
水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。
受腳手架集中荷載N=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；
水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；
各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為
R[1]=9.858kN；
R[2]=7.193kN；
R[3]=-0.142kN。
最大彎矩Mma*=1.318kN.m；
最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.318×106/(1.05×141000)+
0×103/2610=8.903N/mm2；
水平支撐梁的最大應力計算值8.903N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求！
九、懸挑梁的整體穩定性計算:
水平鋼梁采用16~20號槽鋼,計算公式如下
其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：
φb=570×9.9×88×235/(1100×160×235)=2.82
由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規范》(GB50017-20**)附表B，得到φb值為0.97。
經過計算得到最大應力σ=1.318×106/(0.97×141000)=9.636N/mm2；
水平鋼梁的穩定性計算σ=9.636小于[f]=215N/mm2,滿足要求!
十、拉繩的受力計算:
水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算
其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。
各支點的支撐力RCi=RUisinθi
按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：
RU1=10.5kN；
十一、拉繩的強度計算:
鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：
鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為
RU=10.5kN
如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：
其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；
Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，
計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；
α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；
K--鋼絲繩使用安全系數。
計算中[Fg]取10.5kN，α=0.82，K=8，得到：
經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才能滿足要求！
鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算
鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為
N=RU=10.5kN
鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為
其中[f]為拉環受力的單肢抗剪強度，取[f]=125N/mm2；
所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(1049.972×4/3.142×125)1/2=11mm；
十二、錨固段與樓板連接的計算:
1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：
水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.142kN；
水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:
其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f]=50N/mm2；
所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[141.844×4/(3.142×50×2)]1/2=1.344mm；
水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。
2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：
錨固深度計算公式:
其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.1
42kN；d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；
[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2；
[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2；
h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于
141.844/(3.142×16×1.57)=1.797mm。
螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN
螺栓的軸向拉力N=0.142kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，滿足要求！
3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：
混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:
其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=7.193kN；
d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；
b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=80mm；
fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；
經過計算得到公式右邊等于103.52kN，大于錨固力N=7.19kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!